Thực đơn
trang chủLỗi

Nguồn điện được điều chỉnh từ nguồn điện máy tính ATX. Kỹ thuật vô tuyến, điện tử và mạch điện tự làm. Thế giới thiết bị ngoại vi PC Chuyển đổi nguồn điện ATX lpg 899 thành nguồn có thể điều chỉnh

Chia sẻ với:

Giới thiệu.

Tôi đã tích lũy rất nhiều bộ nguồn máy tính, sửa chữa để đào tạo quá trình này, nhưng đối với các máy tính hiện đại thì chúng đã khá yếu rồi. Làm gì với chúng đây?

Tôi quyết định chuyển nó thành bộ sạc để sạc ắc quy ô tô 12V.

Lựa chọn 1.

Vì vậy: hãy bắt đầu.

Cái đầu tiên tôi gặp là Linkworld LPT2-20. Con vật này hóa ra có xung điều khiển xung điện trên Linkworld LPG-899 m/s. Tôi nhìn vào bảng dữ liệu và sơ đồ nguồn điện và hiểu - đó là điều cơ bản!

Điều đáng kinh ngạc là nó được cung cấp bởi 5VSB, nghĩa là những sửa đổi của chúng tôi sẽ không ảnh hưởng đến chế độ hoạt động của nó theo bất kỳ cách nào. Các chân 1,2,3 dùng để điều khiển điện áp đầu ra lần lượt là 3,3V, 5V và 12V trong phạm vi sai lệch cho phép. Chân thứ 4 cũng là đầu vào bảo vệ và được sử dụng để bảo vệ chống lại các sai lệch -5V, -12V. Chúng tôi không những không cần tất cả những biện pháp bảo vệ này mà thậm chí còn gây cản trở. Vì vậy họ cần phải bị vô hiệu hóa.

Các điểm:

Giai đoạn hủy diệt đã qua, đã đến lúc chuyển sang giai đoạn sáng tạo.


Nhìn chung, chúng tôi đã chuẩn bị sẵn bộ sạc nhưng nó không có giới hạn dòng sạc (mặc dù tính năng bảo vệ ngắn mạch vẫn hoạt động). Để bộ sạc không cung cấp nhiều pin như vừa vặn, chúng tôi thêm một mạch vào VT1, R5, C1, R8, R9, R10. Làm thế nào nó hoạt động? Rất đơn giản. Chỉ cần điện áp rơi trên R8 cung cấp cho đế VT1 qua bộ chia R9, R10 không vượt quá ngưỡng mở của Transistor thì đóng và không ảnh hưởng đến hoạt động của thiết bị. Nhưng khi nó bắt đầu mở, một nhánh từ R5 và bóng bán dẫn VT1 được thêm vào bộ chia tại R4, R6, R12, từ đó thay đổi các tham số của nó. Điều này dẫn đến sụt áp ở đầu ra của thiết bị và do đó làm giảm dòng sạc. Ở mức xếp hạng được chỉ định, giới hạn bắt đầu hoạt động ở khoảng 5A, thông suốt giảm điện áp đầu ra khi tăng dòng tải. Tôi thực sự khuyên bạn không nên tháo mạch này ra khỏi mạch, nếu không, khi pin bị cạn kiệt, dòng điện có thể lớn đến mức bộ bảo vệ tiêu chuẩn sẽ hoạt động hoặc các bóng bán dẫn điện hoặc Schottks sẽ bay ra ngoài. Và bạn sẽ không thể sạc pin, mặc dù những người đam mê ô tô hiểu biết ở giai đoạn đầu tiên sẽ tìm ra cách bật đèn ô tô giữa bộ sạc và pin để hạn chế dòng sạc.

VT2, R11, R7 và HL1 tham gia vào việc chỉ báo dòng sạc “trực quan”. Đèn HL1 càng sáng thì dòng điện càng lớn. Bạn không cần phải thu thập nó nếu bạn không muốn. Transitor VT2 phải là germanium vì điện áp rơi trên điểm nối B-E nhỏ hơn đáng kể so với silicon. Điều này có nghĩa là nó sẽ mở sớm hơn VT1.

Mạch F1 và VD1, VD2 cung cấp khả năng bảo vệ đơn giản chống lại sự đảo cực. Tôi đặc biệt khuyên bạn nên chế tạo hoặc lắp ráp một cái khác bằng rơle hoặc thứ gì khác. Bạn có thể tìm thấy nhiều lựa chọn trực tuyến.

Và bây giờ là lý do tại sao bạn cần rời khỏi kênh 5V. 14,4V là quá nhiều đối với một chiếc quạt, đặc biệt là khi xét đến mức tải như vậy, nguồn điện hoàn toàn không nóng lên, ngoại trừ cụm chỉnh lưu, nó nóng lên một chút. Do đó, chúng tôi kết nối nó với kênh 5V trước đây (hiện có khoảng 6V) và nó thực hiện công việc của mình một cách lặng lẽ và lặng lẽ. Đương nhiên, có các lựa chọn để cấp nguồn cho quạt: bộ ổn áp, điện trở, v.v. Chúng ta sẽ thấy một số trong số họ sau.

Tôi tự do gắn toàn bộ mạch điện ở một nơi không có các bộ phận không cần thiết mà không cần tạo bất kỳ bảng nào với tối thiểu các kết nối bổ sung. Tất cả trông như thế này sau khi lắp ráp:


Cuối cùng, chúng ta có gì?

Kết quả là bộ sạc có giới hạn dòng sạc tối đa (đạt được bằng cách giảm điện áp cung cấp cho pin khi vượt quá ngưỡng 5A) và điện áp tối đa ổn định ở mức 14,4V, tương ứng với điện áp trên xe. mạng bảng. Vì vậy, nó có thể được sử dụng một cách an toàn không tắt pin từ thiết bị điện tử trên tàu. Bộ sạc này có thể được để yên một cách an toàn qua đêm và pin sẽ không bao giờ quá nóng. Ngoài ra, nó gần như im lặng và rất nhẹ.

Nếu dòng điện tối đa 5-7A không đủ đối với bạn (pin của bạn thường bị xả rất nhiều), bạn có thể dễ dàng tăng lên 7-10A bằng cách thay điện trở R8 bằng 0,1 Ohm 5W. Trong bộ nguồn thứ hai có cụm 12V mạnh hơn, đây chính xác là những gì tôi đã làm:


Lựa chọn 2.

Đối tượng thử nghiệm tiếp theo của chúng tôi sẽ là bộ cấp nguồn Sparkman SM-250W, được triển khai trên TL494 (KA7500) được biết đến rộng rãi và yêu thích.

Việc làm lại bộ nguồn như vậy thậm chí còn đơn giản hơn so với LPG-899, vì TL494 không có bất kỳ biện pháp bảo vệ tích hợp nào đối với điện áp kênh, nhưng có một bộ so sánh lỗi thứ hai, thường miễn phí (như trong trường hợp này). Mạch này gần giống với mạch PowerMaster. Tôi lấy điều này làm cơ sở:

Kế hoạch hành động:

Đây có lẽ là lựa chọn kinh tế nhất. Bạn sẽ có nhiều bộ phận được hàn hơn so với J. Đã sử dụng. Đặc biệt khi bạn cho rằng cụm SBL1040CT đã bị loại bỏ khỏi kênh 5V và các điốt được hàn ở đó, do đó các điốt này được trích xuất từ ​​​​kênh -5V. Tất cả chi phí bao gồm cá sấu, đèn LED và cầu chì. À, bạn cũng có thể thêm chân cho đẹp và tiện lợi.

Đây là bảng hoàn chỉnh:

Nếu bạn ngại thao tác với chân 15 và 16 củaPWM, chọn shunt có điện trở 0,005 Ohm, loại bỏ hiện tượng dế có thể xảy ra, bạn có thể chuyển đổi nguồn điện sang TL494 theo cách hơi khác một chút.

Tùy chọn 3.

Vậy “nạn nhân” tiếp theo của chúng ta chính là bộ nguồn Sparkman SM-300W. Mạch hoàn toàn giống với tùy chọn 2, nhưng có bộ chỉnh lưu mạnh hơn cho kênh 12V và bộ tản nhiệt rắn hơn. Điều này có nghĩa là chúng ta sẽ lấy nhiều hơn từ anh ta, chẳng hạn như 10A.

Tùy chọn này rõ ràng đối với những mạch đã tham gia vào chân 15 và 16 của PLC và bạn không muốn tìm hiểu lý do cũng như cách thức thay đổi điều này. Và nó khá phù hợp cho các trường hợp khác.

Hãy lặp lại chính xác điểm 1 và 2 từ tùy chọn thứ hai.

Kênh 5B, trong trường hợp này, tôi đã tháo dỡ hoàn toàn.

Để không làm quạt có điện áp 14,4V sợ hãi, một bộ phận đã được lắp ráp trên VT2, R9, VD3, HL1. Nó không cho phép điện áp quạt vượt quá 12-13V. Dòng điện qua VT2 nhỏ, bóng bán dẫn cũng nóng lên, bạn có thể làm mà không cần bộ tản nhiệt.

Bạn đã quen thuộc với nguyên lý hoạt động của bảo vệ phân cực ngược và mạch giới hạn dòng sạc, nhưng ở đây vị trí kết nối của nóở đây nó khác.


Tín hiệu điều khiển từ VT1 đến R4 được kết nối tới chân thứ 4 của KA7500B (tương tự TL494). Nó không được hiển thị trong sơ đồ, nhưng lẽ ra phải có một điện trở 10 kOhm còn sót lại trong mạch ban đầu từ chân thứ 4 xuống đất, nó không cần chạm vào.

Hạn chế này hoạt động như thế này. Ở dòng tải thấp, bóng bán dẫn VT1 đóng và không ảnh hưởng đến hoạt động của mạch dưới bất kỳ hình thức nào. Không có điện áp ở chân thứ 4 vì nó được nối đất thông qua một điện trở. Nhưng khi dòng điện tải tăng, điện áp rơi trên R6 và R7 cũng tăng tương ứng, bóng bán dẫn VT1 bắt đầu mở và cùng với R4 và điện trở nối đất, chúng tạo thành một bộ chia điện áp. Điện áp ở chân thứ 4 tăng lên và do điện thế ở chân này, theo mô tả của TL494, ảnh hưởng trực tiếp đến thời gian mở tối đa của bóng bán dẫn điện nên dòng điện trong tải không còn tăng nữa. Ở mức xếp hạng được chỉ định, ngưỡng giới hạn là 9,5-10A. Sự khác biệt chính so với hạn chế trong phương án 1, mặc dù có sự tương đồng bên ngoài, là đặc điểm rõ ràng của hạn chế, tức là. Khi đạt đến ngưỡng kích hoạt, điện áp đầu ra giảm nhanh.

Đây là phiên bản đã hoàn thành:

Nhân tiện, những bộ sạc này cũng có thể được sử dụng làm nguồn điện cho radio trên ô tô, thiết bị di động 12V và các thiết bị ô tô khác. Điện áp ổn định, dòng điện tối đa hạn chế, sẽ không dễ dàng đốt cháy bất cứ thứ gì.

Dưới đây là các sản phẩm đã hoàn thành:

Việc chuyển đổi nguồn điện sang bộ sạc bằng phương pháp này chỉ diễn ra trong một buổi tối, nhưng bạn có cảm thấy tiếc nuối về khoảng thời gian yêu thích của mình không?

Vậy thì hãy để tôi giới thiệu:

Tùy chọn 4.

Cơ sở được lấy từ bộ nguồn Linkworld LW2-300W với CPU WT7514L (tương tự của LPG-899 đã quen thuộc với chúng ta từ phiên bản đầu tiên).

Chà: chúng tôi tháo dỡ các phần tử mà chúng tôi không cần theo phương án 1, với điểm khác biệt duy nhất là chúng tôi cũng tháo dỡ kênh 5B - chúng tôi sẽ không cần nó.

Ở đây mạch sẽ phức tạp hơn; tùy chọn lắp mà không cần tạo bảng mạch in không phải là một lựa chọn trong trường hợp này. Mặc dù chúng tôi sẽ không hoàn toàn từ bỏ nó. Đây là bảng điều khiển đã được chuẩn bị một phần và bản thân nạn nhân của thí nghiệm, chưa được sửa chữa:

Nhưng đây là sau khi sửa chữa và tháo dỡ các phần tử không cần thiết, và trong bức ảnh thứ hai với các phần tử mới và trong bức ảnh thứ ba, mặt trái của nó với các miếng đệm đã được dán sẵn để cách điện bảng khỏi vỏ.

Những gì được khoanh tròn trong sơ đồ ở Hình 6 với đường màu xanh lá cây được lắp ráp trên một bảng riêng biệt, phần còn lại được lắp ráp ở một nơi không có các bộ phận không cần thiết.

Trước tiên, tôi sẽ cố gắng cho bạn biết bộ sạc này khác với các thiết bị trước đó như thế nào và chỉ sau đó tôi mới cho bạn biết chi tiết nào chịu trách nhiệm về điều gì.

  • Bộ sạc chỉ được bật khi nguồn EMF (trong trường hợp này là pin) được kết nối với nó; phích cắm phải được cắm vào mạng trước J.
  • Nếu vì lý do nào đó mà điện áp đầu ra vượt quá 17V hoặc nhỏ hơn 9V thì bộ sạc sẽ bị tắt.
  • Dòng sạc tối đa được điều chỉnh bởi một điện trở thay đổi từ 4 đến 12A, tương ứng với dòng sạc pin được khuyến nghị từ 35A/h đến 110A/h.
  • Điện áp sạc được tự động điều chỉnh thành 14,6/13,9V hoặc 15,2/13,9V tùy thuộc vào chế độ mà người dùng chọn.
  • Điện áp nguồn của quạt được điều chỉnh tự động tùy thuộc vào dòng sạc trong khoảng 6-12V.
  • Trong trường hợp xảy ra đoản mạch hoặc đảo cực, cầu chì 24A tự phục hồi điện tử sẽ được kích hoạt, mạch điện của cầu chì này, với những thay đổi nhỏ, được mượn từ thiết kế con mèo danh dự của người chiến thắng cuộc thi Simurga năm 2010. Tôi không đo tốc độ tính bằng micro giây (không có gì), nhưng bộ bảo vệ nguồn điện tiêu chuẩn không có thời gian để co giật - nó nhanh hơn nhiều, tức là. Nguồn điện tiếp tục hoạt động như không có chuyện gì xảy ra, chỉ có đèn LED màu đỏ của cầu chì nhấp nháy. Thực tế không thể nhìn thấy tia lửa khi đầu dò bị chập mạch, ngay cả khi đảo cực. Vì vậy, tôi thực sự khuyên bạn nên sử dụng nó, theo ý kiến ​​​​của tôi, khả năng bảo vệ này là tốt nhất, ít nhất là trong số những bảo vệ mà tôi đã thấy (mặc dù nó hơi thất thường về các báo động sai nói riêng, nhưng bạn có thể phải ngồi lựa chọn các giá trị điện trở ).

Bây giờ ai chịu trách nhiệm về việc gì:

  • R1, C1, VD1 – nguồn điện áp tham chiếu cho bộ so sánh 1, 2 và 3.
  • R3, VT1 – mạch tự khởi động nguồn điện khi kết nối pin.
  • R2, R4, R5, R6, R7 – bộ chia mức tham chiếu cho bộ so sánh.
  • R10, R9, R15 – mạch phân chia chống sét lan truyền đầu ra mà tôi đã đề cập.
  • VT2 và VT4 với các bộ phận xung quanh - cầu chì điện tử và cảm biến dòng điện.
  • Bộ so sánh OP4 và VT3 với điện trở đường ống - bộ điều khiển tốc độ quạt; thông tin về dòng điện trong tải, như bạn có thể thấy, đến từ cảm biến dòng điện R25, R26.
  • Và cuối cùng, điều quan trọng nhất là bộ so sánh từ 1 đến 3 cung cấp khả năng điều khiển tự động quá trình sạc. Nếu pin đã xả đủ và “ngốn” dòng điện tốt, bộ sạc sẽ sạc ở chế độ giới hạn dòng điện tối đa do điện trở R2 đặt và bằng 0,1 C (bộ so sánh OP1 chịu trách nhiệm về việc này). Trong trường hợp này, khi sạc pin, điện áp ở đầu ra của bộ sạc sẽ tăng lên và khi đạt đến ngưỡng 14,6 (15,2), dòng điện sẽ bắt đầu giảm. Bộ so sánh OP2 đi vào hoạt động. Khi dòng sạc giảm xuống 0,02-0,03C (trong đó C là dung lượng pin và A/h), bộ sạc sẽ chuyển sang chế độ sạc lại với điện áp 13,9V. Bộ so sánh OP3 chỉ được sử dụng để chỉ báo và không ảnh hưởng đến hoạt động của mạch điều khiển. Điện trở R2 không chỉ thay đổi ngưỡng dòng sạc tối đa mà còn thay đổi tất cả các mức điều khiển chế độ sạc. Trên thực tế, với sự trợ giúp của nó, công suất của pin đã sạc được chọn từ 35A/h đến 110A/h và giới hạn dòng điện là một tác dụng phụ. Thời gian sạc tối thiểu sẽ ở đúng vị trí, khoảng 55A/h ở giữa. Bạn có thể hỏi: “tại sao?”, vì chẳng hạn, nếu khi sạc pin 55A/h, bạn đặt bộ điều chỉnh ở vị trí 110A/h, điều này sẽ gây ra sự chuyển đổi quá sớm sang giai đoạn sạc lại với điện áp giảm . Ở dòng điện 2-3A, thay vì 1-1,5A như dự định của nhà phát triển, tức là. Tôi. Và khi đặt ở mức 35A/h, dòng sạc ban đầu sẽ nhỏ, chỉ 3,5A thay vì 5,5-6A như yêu cầu. Vì vậy, nếu bạn không có ý định liên tục đi xem và vặn núm điều chỉnh, sau đó đặt nó như mong đợi, nó không những chính xác hơn mà còn nhanh hơn.
  • Công tắc SA1 khi đóng sẽ chuyển bộ sạc sang chế độ “Turbo/Winter”. Điện áp của giai đoạn sạc thứ hai tăng lên 15,2V, giai đoạn thứ ba vẫn không có thay đổi đáng kể. Bạn nên sạc ở nhiệt độ pin dưới 0, trong tình trạng kém hoặc khi không có đủ thời gian cho quy trình sạc tiêu chuẩn; không nên sử dụng thường xuyên vào mùa hè với pin đang hoạt động vì điều này có thể ảnh hưởng tiêu cực đến tuổi thọ của pin.
  • Đèn LED giúp bạn hiểu quá trình sạc đang ở giai đoạn nào. HL1 – sáng lên khi đạt đến dòng sạc tối đa cho phép. HL2 – chế độ sạc chính. HL3 – chuyển sang chế độ sạc lại. HL4 - cho biết quá trình sạc thực sự đã hoàn tất và pin tiêu thụ ít hơn 0,01C (đối với pin cũ hoặc không có chất lượng cao, pin có thể không đạt đến điểm này, vì vậy bạn không nên đợi lâu). Trên thực tế, pin đã được sạc đầy sau khi đốt cháy HL3. HL5 – sáng lên khi cầu chì điện tử ngắt. Để đưa cầu chì về trạng thái ban đầu, chỉ cần ngắt tải nhanh trên các đầu dò là đủ.

Về phần thiết lập. Không kết nối bảng điều khiển hoặc hàn điện trở R16 vào đó, chọn R17 để đạt điện áp 14,55-14,65V ở đầu ra. Sau đó chọn R16 để ở chế độ sạc lại (không tải) điện áp giảm xuống 13,8-13,9V.

Đây là hình ảnh thiết bị được lắp ráp không có vỏ và trong vỏ:

Đó là tất cả. Quá trình sạc đã được thử nghiệm trên các loại pin khác nhau; nó sạc đầy đủ cả pin ô tô và pin UPS (mặc dù tất cả các bộ sạc của tôi đều sạc bình thường cho bất kỳ pin 12V nào, vì điện áp ổn định J). Nhưng điều này nhanh hơn và không sợ bất cứ điều gì, không bị đoản mạch hay đảo cực. Đúng, không giống như những cái trước, nó không thể được sử dụng làm nguồn điện (nó thực sự muốn kiểm soát quá trình và không muốn bật nếu không có điện áp ở đầu vào). Tuy nhiên, nó có thể được sử dụng làm bộ sạc cho pin dự phòng mà không cần tắt. Tùy thuộc vào mức độ phóng điện, nó sẽ tự động sạc và do điện áp thấp ở chế độ sạc lại nên sẽ không gây hại đáng kể cho pin ngay cả khi bật liên tục. Trong quá trình hoạt động, khi pin gần đầy, bộ sạc có thể chuyển sang chế độ sạc xung. Những thứ kia. Dòng sạc nằm trong khoảng từ 0 đến 2A với khoảng thời gian từ 1 đến 6 giây. Lúc đầu, tôi muốn loại bỏ hiện tượng này, nhưng sau khi đọc tài liệu, tôi nhận ra rằng điều này thậm chí còn tốt. Chất điện phân hòa trộn tốt hơn và đôi khi còn giúp khôi phục lại dung lượng đã mất. Vì vậy tôi quyết định để nó như vậy.

Tùy chọn 5.

À, tôi đã tìm thấy một điều gì đó mới mẻ. Lần này LPK2-30 vớiPWM trên SG6105. Tôi chưa bao giờ gặp một “quái thú” sửa đổi như vậy trước đây. Nhưng tôi nhớ rất nhiều câu hỏi trên diễn đàn và những lời phàn nàn của người dùng về vấn đề thay đổi khối trên m/s này. Và tôi đã đưa ra quyết định, mặc dù không cần tập thể dục nữa nhưng tôi cần phải vượt qua m/s này vì sở thích thể thao và vì niềm vui của mọi người. Đồng thời, hãy thử thực tế ý tưởng nảy sinh trong đầu tôi về một cách ban đầu để biểu thị chế độ sạc.

Cá nhân anh ấy đây:

Như thường lệ, tôi bắt đầu bằng việc nghiên cứu phần mô tả. Tôi thấy nó tương tự như LPG-899, nhưng có một số khác biệt. Sự hiện diện của 2 TL431 tích hợp trên tàu chắc chắn là một điều thú vị, nhưng... đối với chúng tôi điều đó không đáng kể. Nhưng sự khác biệt trong mạch điều khiển điện áp 12V và sự xuất hiện của đầu vào để theo dõi điện áp âm, phần nào làm phức tạp nhiệm vụ của chúng tôi, nhưng trong giới hạn hợp lý.

Là kết quả của những suy nghĩ và điệu nhảy ngắn với tambourine (chúng ta sẽ ở đâu nếu không có chúng), dự án sau đây đã nảy sinh:

Đây là ảnh của khối này đã được chuyển đổi thành một kênh 14,4V, chưa có bảng hiển thị và điều khiển. Mặt thứ hai là mặt trái của nó:

Và đây là phần bên trong của khối đã lắp ráp và hình dáng bên ngoài của nó:

Xin lưu ý rằng bo mạch chính đã được xoay 180 độ so với vị trí ban đầu để các bộ tản nhiệt không cản trở việc lắp đặt các thành phần của bảng mặt trước.

Nhìn chung đây là phiên bản 4 được đơn giản hóa một chút. Sự khác biệt như sau:

  • Là nguồn tạo ra điện áp “giả” ở đầu vào điều khiển, 15V được lấy từ nguồn điện của bóng bán dẫn tăng áp. Nó, hoàn chỉnh với R2-R4, thực hiện mọi thứ bạn cần. Và R26 cho đầu vào điều khiển điện áp âm.
  • Nguồn điện áp tham chiếu cho các mức so sánh là điện áp dự phòng, cũng là nguồn điện của SG6105. Bởi vì, trong trường hợp này, chúng ta không cần độ chính xác cao hơn.
  • Việc điều chỉnh tốc độ quạt cũng đã được đơn giản hóa.

Nhưng màn hình đã được hiện đại hóa một chút (để đa dạng và độc đáo). Tôi quyết định làm nó dựa trên nguyên lý của một chiếc điện thoại di động: một chiếc lọ chứa đầy đồ bên trong. Để làm điều này, tôi lấy một đèn LED hai đoạn có cực dương chung (bạn không cần phải tin vào sơ đồ - Tôi không tìm thấy phần tử phù hợp trong thư viện và tôi quá lười để vẽ L) và kết nối nó như thể hiện trong sơ đồ. Nó hơi khác một chút so với dự định của tôi; thay vì các sọc “g” ở giữa xuất hiện ở chế độ giới hạn dòng điện sạc, hóa ra chúng lại nhấp nháy. Nếu không thì mọi thứ đều ổn.

Chỉ báo trông như thế này:

Ảnh đầu tiên hiển thị chế độ sạc với điện áp ổn định 14,7V, ảnh thứ hai hiển thị thiết bị ở chế độ giới hạn dòng điện. Khi dòng điện đủ thấp, các đoạn trên của đèn báo sẽ sáng lên và điện áp ở đầu ra bộ sạc sẽ giảm xuống 13,9V. Điều này có thể được nhìn thấy trong bức ảnh trên.

Vì điện áp ở giai đoạn cuối chỉ là 13,9V nên bạn có thể yên tâm sạc pin bao lâu tùy thích, điều này sẽ không gây hại cho pin vì máy phát điện của ô tô thường cung cấp điện áp cao hơn.

Đương nhiên, trong tùy chọn này, bạn cũng có thể sử dụng bảng điều khiển từ tùy chọn 4. Bạn chỉ cần đấu dây cho GS6105 như ở đây.

Vâng, tôi gần như quên mất. Hoàn toàn không cần thiết phải lắp điện trở R30 theo cách này. Chỉ là tôi không tìm được giá trị song song với R5 hoặc R22 để có được điện áp cần thiết ở đầu ra. Thế là tôi thành ra theo cách... khác thường này. Bạn có thể chỉ cần chọn mệnh giá R5 hoặc R22, như tôi đã làm trong các tùy chọn khác.

Có hơn chục chip điều khiểnPWM được thiết kế để điều khiển nguồn điện hệ thống của máy tính cá nhân dạng ATX. Tất cả các vi mạch này khá giống nhau vì chúng phải điều khiển cùng một thiết bị - nguồn điện của hệ thống. Tuy nhiên, có những khác biệt. Và chính những khác biệt này quyết định các thiết kế mạch khác nhau của bộ nguồn và các phương pháp chẩn đoán vi mạch khác nhau. Chúng tôi đã xem xét nhiều bộ điều khiển PLC cho các bộ nguồn hệ thống và bây giờ đến lượt một con chip như LPG899, không phổ biến như TL494 hoặc SG6105, nhưng vẫn có thể tìm thấy trong các bộ nguồn như vậy, Nhân tiện, như Linkworld, rất phổ biến ở thị trường trong nước.

Chip điều khiển PLC LPG899 được thiết kế để sử dụng trong các bộ nguồn hệ thống ATX được xây dựng bằng mạch chuyển đổi kéo đẩy. Chip LPG899 cung cấp các chức năng sau:

- tạo tín hiệu để điều khiển bóng bán dẫn điện của bộ chuyển đổi kéo đẩy;

- giám sát điện áp đầu ra của nguồn điện (+3,3V, +5V, +12V) về mức tăng của chúng, cũng như sự hiện diện của đoản mạch trong các kênh;

- bảo vệ chống quá điện áp đáng kể;

- kiểm soát điện áp âm của nguồn điện (-12V và -5V);

- tạo ra tín hiệu Power Good;

- giám sát tín hiệu bật từ xa (PS_ON) và khởi động nguồn điện tại thời điểm tín hiệu này được kích hoạt;

- đảm bảo nguồn điện khởi động “mềm”.

Hình 1 Sơ đồ chân của chip LPG-899

Vi mạch được chế tạo dưới dạng gói 16 chân (Hình 1). Điện áp nguồn là +5V, được tạo ra bởi nguồn điện dự phòng (+5V_SB). Việc sử dụng LPG899 cho phép bạn đơn giản hóa đáng kể mạch điện của nguồn điện, bởi vì Vi mạch là một thiết kế tích hợp gồm bốn mô-đun chính của bộ phận điều khiển nguồn điện, cụ thể là:

- Bộ điều khiểnPWM;

- Mạch điều khiển điện áp ra:

- Nguồn mạch tạo tín hiệu tốt;

- mạch giám sát tín hiệu PS_ON và khởi động nguồn điện từ xa.

Hình 2 Sơ đồ khối chức năng của bộ điều khiển LPG-899

Sơ đồ chức năng của bộ điều khiển PLC LPG899 được hiển thị trong Hình 2. Mô tả về các tiếp điểm của bộ điều khiển PLC và các tính năng vận hành chính của nó được đưa ra trong Bảng 1.

Bảng 1. Danh bạ của chip LPG-899

№

Naimenov.

Cổng vào

/lối ra

Sự miêu tả

V. 33

cổng vào

Đầu vào điều khiển điện áp kênh +3,3V. Thông qua tiếp điểm, cả quá áp trong kênh và thiếu điện áp (tương ứng với đoản mạch trong tải kênh) đều được theo dõi. Tiếp điểm được kết nối trực tiếp với kênh +3,3V. Cả quá áp và ngắn mạch đều dẫn đến chặn các xung đầu ra của vi mạch. Trở kháng chân đầu vào là 47 kOhm.

V. 5

cổng vào

Đầu vào điều khiển điện áp kênh +5V. Thông qua tiếp điểm, cả quá áp trong kênh và thiếu điện áp (tương ứng với đoản mạch trong tải kênh) đều được theo dõi. Tiếp điểm được kết nối trực tiếp với kênh +5V. Cả quá áp và ngắn mạch đều dẫn đến chặn các xung đầu ra của vi mạch. Trở kháng chân đầu vào là 73 kOhm.

V. 12

cổng vào

+Đầu vào điều khiển điện áp kênh 12V. Thông qua tiếp điểm, cả quá áp trong kênh và thiếu điện áp (tương ứng với đoản mạch trong tải kênh) đều được theo dõi. Điện áp kênh +12V được cung cấp cho tiếp điểm này thông qua một điện trở giới hạn. Cả điện áp dư thừa và đoản mạch ở kênh +12V đều dẫn đến chặn các xung đầu ra của vi mạch. Trở kháng chân đầu vào là 47 kOhm.

P.T.

cổng vào

Đầu vào bảo vệ Tiếp điểm có thể được sử dụng theo nhiều cách khác nhau, tùy thuộc vào mạch kết nối thực tế. Tín hiệu đầu vào này cho phép bạn cung cấp khả năng bảo vệ quá điện áp cực độ (nếu điện thế tiếp điểm vượt quá 1,25V) hoặc cho phép tắt chức năng bảo vệ ngắn mạch (nếu điện thế tiếp điểm xuống dưới 0,625V). Trở kháng chân đầu vào là 28,6 kOhm.

GND

dinh dưỡng

Chung cho mạch nguồn và phần logic của vi mạch

C.T.

Tiếp điểm để kết nối tụ điện cài đặt tần số. Tại thời điểm vi mạch được cấp nguồn, một điện áp răng cưa bắt đầu được tạo ra tại tiếp điểm này, tần số của điện áp này được xác định bởi điện dung của tụ điện được kết nối.

C 1

lối ra

Đầu ra của vi mạch. Các xung có thời lượng khác nhau được tạo ra tại điểm tiếp xúc. Các xung của tiếp điểm này ngược pha với các xung trên chân 8.

C 2

lối ra

Đầu ra của vi mạch. Các xung có thời lượng khác nhau được tạo ra tại điểm tiếp xúc. Các xung của tiếp điểm này ngược pha với các xung trên chân 7.

R.E.M.

cổng vào

Đầu vào điều khiển từ xa PS_ON . Việc đặt mức thấp trên tiếp điểm này sẽ dẫn đến việc khởi động vi mạch và bắt đầu tạo xung ở chân 7 và chân 8.

TPG

Tiếp điểm để kết nối tụ điện, thiết lập độ trễ thời gian trong quá trình hình thành tín hiệu Nguồn tốt.

PG

lối ra

Nguồn điện đầu ra tốt - PG (thức ăn bình thường). Đặt chân này ở mức cao có nghĩa là tất cả điện áp đầu ra từ nguồn điện đều nằm trong phạm vi chấp nhận được.

DET

cổng vào

Đầu vào máy dò điều khiển tín hiệu Nguồn tốt . Ví dụ: liên hệ này có thể được sử dụng để đặt lại tín hiệu trước PG xuống mức thấp khi mạng chính bị mất.

VCC

dinh dưỡng

Cung cấp điện áp đầu vào +5V

TẮT

lối ra

Đầu ra của bộ khuếch đại lỗi bên trong.

MỞ ĐẦU

cổng vào

Đảo ngược đầu vào của bộ khuếch đại lỗi. Bộ khuếch đại lỗi bên trong này so sánh tín hiệu OPNEGIN với tín hiệu VADJ ở chân 16. Bên trong, chân này bị lệch 2,45V bởi điện áp tham chiếu. Chân này cũng được sử dụng để kết nối mạch bù bên ngoài nhằm điều khiển đáp ứng tần số của phản hồi vòng kín của bộ khuếch đại.

VADJ

cổng vào

Đầu vào không đảo của bộ khuếch đại lỗi bên trong. Công dụng điển hình nhất của tiếp điểm là điều khiển tín hiệu phản hồi kết hợp của các kênh +5V và +12V. Việc thay đổi điện thế của tiếp điểm này dẫn đến sự thay đổi tỷ lệ về thời lượng của các xung đầu ra của vi mạch, tức là. Thông qua tiếp điểm này, điện áp đầu ra của nguồn điện được ổn định.

Các xung điều khiển các bóng bán dẫn điện của bộ chuyển đổi kéo đẩy được tạo ra ở các chân C1 và C2, là các đầu ra thoát mở. Các bóng bán dẫn bên trong tạo ra tín hiệu C1 và C2 bị lệch pha, được cung cấp bởi bộ kích hoạt Flip-Flop, có thể được coi là bộ chia tần số đầu vào giảm một nửa (FF-CLK). Thời lượng của xung FF-CLK được xác định bởi hai bộ so sánh:

- Bộ so sánhPWM;

- bộ so sánh thời gian “chết” (tạm dừng bộ so sánh).

Bộ so sánh PLC so sánh điện áp tăng dần được tạo ra ở chân CT với tín hiệu DC được tạo bởi bộ khuếch đại lỗi (tín hiệu OPOUT).

Bộ so sánh thời gian chết so sánh điện áp răng cưa được tạo ra ở chân CT với tín hiệu PROTOUT, được tạo ra bởi bộ kích hoạt bảo vệ. Khi một trong các biện pháp bảo vệ được kích hoạt, tín hiệu PROTOUT, được đặt ở mức cao, sẽ chặn hoạt động của bộ so sánh thời gian “chết”, dẫn đến việc ngừng tạo tín hiệu FF-CLK và kết quả là, sự vắng mặt của xung ở đầu ra C1 và C2. Đầu vào của bộ so sánh thời gian chết được cung cấp với độ lệch không đổi (DTC được biểu thị trong sơ đồ), được thiết lập bởi nguồn điện áp bên trong. Độ lệch này đặt giá trị tối thiểu của thời gian “chết”, đảm bảo rằng trong mọi trường hợp luôn có một “khoảng cách” nhỏ giữa các xung trên các tiếp điểm C1 và C2 (xem Hình 3). “Thời gian chết” (thời điểm cả hai bóng bán dẫn đều đóng) bảo vệ các bóng bán dẫn điện khỏi “sự cố dọc theo giá đỡ”. Nguyên lý hoạt động của bộ điều chế độ rộng xung của vi mạch LPG-899 được trình bày trên hình 3.

Hình 3 Nguyên lý hoạt động điều chế độ rộng xung của bộ điều khiển LPG-899

Khối điều chế độ rộng xung được kích hoạt bởi tín hiệu REMON, được tạo ra với độ trễ thời gian là 40,5 ms (tổng của hai độ trễ thời gian: 36 ms và 4,5 ms) sau khi đặt tín hiệu đầu vào REM ở mức thấp.

Tại thời điểm vi mạch được khởi động, chức năng bảo vệ ngắn mạch bên trong của nó có thể hoạt động, bởi vì Tất nhiên, điện áp đầu ra của nguồn điện (+3,3V, +5V và +12V) khi khởi động vi mạch vẫn bằng 0. Để tránh tắt chip trong trường hợp này, tính năng bảo vệ ngắn mạch bị chặn trong một khoảng thời gian nhất định bởi bộ so sánh chặn bảo vệ. Bảo vệ ngắn mạch chỉ hoạt động sau khi thiết lập điện thế lớn hơn 0,62V tại tiếp điểm PT, tức là. khi điện áp tương ứng xuất hiện ở đầu ra của nguồn điện.

Các đặc tính điện chính và giá trị của các thông số giới hạn của vi mạch được trình bày trong bảng. 2 và bảng 3.

Bảng 2. Đặc tính điện chính của LPG-899

đặc trưng

Nghĩa

Các đơn vị

thay đổi

phút

kiểu

Tối đa

Mức độ bảo vệ chống quá điện áp trong kênh +3,3 V (chân 1)

Mức độ bảo vệ chống lại điện áp quá mức trong kênh +5 V (chân 2)

Mức độ bảo vệ chống quá điện áp trong kênh +12 V (chân 3)

4.42

4.64

4.90

Mức kích hoạt bảo vệ quá áp đầu vào PT (chân 4)

1.25

Mức bảo vệ ngắn mạch kênh +3,3 V (chân 1)

1.78

1.98

2.18

Mức độ bảo vệ ngắn mạch kênh +5 V (chân 2)

Mức bảo vệ ngắn mạch kênh +12 V (chân 3)

2.11

2.37

2.63

Mức chặn bảo vệ ngắn mạch đầu vào PT (chân 4)

0.55

0.62

0.68

Tần số phát điện (có tụ điện chỉnh tần số) C = 2200 pF)

kHz

Độ trễ thời gian tạo tín hiệu Nguồn tốt (có tụ điện C = 2,2uF)

bệnh đa xơ cứng

Bảng 3. Giá trị giới hạn của thông số vận hành LPG-899

Tham số

Nghĩa

Cung cấp hiệu điện thế(VCC)

5 ,5 V

Sự thât thoat năng lượng(Pd)

200 mW

Điện áp đầu ra C1/C2

5,5 V

Dòng điện đầu ra C1/C2 ( Icc 1, Icc 2)

200 mA

Nhiệt độ hoạt động

từ -10 đến +70 °C

Tùy chọn cơ bản để bật vi mạch LPG-899, mà bạn cần tập trung vào khi thiết kế bộ nguồn, được hiển thị trong Hình 4. Tuy nhiên, trong các mạch thực tế, bạn có thể tìm thấy các ví dụ khác về cách kết nối LPG-899.


Hình 4 Cách kết nối điển hình của LPG-899

Chẩn đoán chip LPG-899

Việc chẩn đoán con chip này rất giống với việc kiểm tra hầu hết các bộ điều khiểnPWM và có thể được thực hiện theo nhiều cách. Các phương pháp này khác nhau về nội dung thông tin của kết quả thu được, tốc độ thu được kết quả và loại thiết bị kiểm tra được sử dụng. Dựa trên tất cả các yếu tố này, chuyên gia sẽ đưa ra quyết định về cách kiểm tra vi mạch. Ngoài ra, loại lỗi nguồn điện cũng ảnh hưởng đến phương pháp chẩn đoán.

Chẩn đoán nhanh

Cách dễ nhất để kiểm tra vi mạch LPG-899 là kiểm tra các đầu cuối chính của nó xem có “sự cố” hay không. Trong trường hợp này, trước hết, việc kiểm tra tiếp xúc được thực hiện:

Thông qua đó vi mạch được cấp nguồn;

Thông qua đó, điện áp đầu ra của nguồn điện được theo dõi (+3,3V, +5V và +12V);

Trên đó các xung đầu ra được hình thành.

Để thực hiện chẩn đoán như vậy, chỉ cần có sẵn một máy kiểm tra cho phép bạn đo điện trở của mạch điện là đủ. Một số thử nghiệm “sự cố” của vi mạch sẽ chỉ phải được thực hiện sau khi nó đã được tháo hàn, bởi vì Các điện trở tải có điện trở thấp thường được lắp đặt ở các kênh điện áp đầu ra (+3,3V, +5V và +12V), điều này sẽ không cho phép bạn có được hình ảnh khách quan. Không cần hàn, bạn có thể kiểm tra mạch nguồn của vi mạch và các tiếp điểm đầu ra C1 và C2 của nó.

Trước hết, cần kiểm tra “sự cố” (tức là đo điện trở so với chân 5 - GND), các tiếp điểm sau của vi mạch:

VCC (chân 13);

V33 (chân 1);

V5 (chân 2);

V12 (chân 3);

C1 (chân 7);

C2 (chân 8).

Trong trường hợp có các xung điện áp cao khác nhau của điện áp sơ cấp, cũng như trong trường hợp mạch phản hồi bị trục trặc, chính tại các điểm tiếp xúc này, sự cố có thể xảy ra do xuất hiện các xung điện áp thứ cấp mạnh. Sự hiện diện của các điện trở nhỏ (đơn vị và hàng chục Ohms) giữa các tiếp điểm được chỉ định và chân 5 (GND) cho thấy rõ ràng sự cần thiết phải thay thế vi mạch.

Khi thực hiện tất cả các phép đo này, đầu dò “âm” của máy kiểm tra phải được áp vào tiếp điểm GND và đầu dò “dương” vào các cực đang được thử nghiệm.

Điều đáng chú ý là theo quy luật, việc xảy ra sự cố dọc theo các điểm tiếp xúc này sẽ dẫn đến dòng điện lớn chạy qua vi mạch, khiến nó nóng lên mạnh và cũng có thể dẫn đến phá hủy hoặc làm vỏ của nó bị sẫm màu. Do đó, không thể loại trừ việc kiểm tra trực quan cẩn thận vi mạch trong mọi trường hợp.

Kiểm tra chức năng đơn giản

Chẩn đoán chức năng đơn giản giúp xác minh rằng vi mạch “về cơ bản có thể sử dụng được” và các bộ phận chức năng chính của nó đang hoạt động bình thường. Tuy nhiên, chẩn đoán đơn giản vẫn không cho phép kiểm tra một số tầng bên trong của vi mạch. Ví dụ: nó không cho phép bạn xác minh rằng mạch tạo tín hiệu Power Good có hoạt động tốt hay không.

Để thực hiện chẩn đoán chức năng đơn giản, cần có các thiết bị sau:

Nguồn điện có thể điều chỉnh;

Máy hiện sóng;

Kiểm thử.

Bản chất của thử nghiệm là cung cấp điện áp cung cấp cho chip LPG-899 từ nguồn điện trong phòng thí nghiệm. Ưu điểm của phương pháp này là để tiến hành chẩn đoán, vi mạch không cần phải hàn và nguồn điện không cần kết nối với mạng, điều đó có nghĩa là các tình huống khẩn cấp khác nhau trong phần nguồn có thể do sự cố có thể xảy ra của vi mạch được loại bỏ hoàn toàn.

Giai đoạn I của xác minh đơn giản

Từ nguồn điện bên ngoài cần cung cấp điện áp nguồn 5,0 - 5,5 V cho chân 13 (VCC). Nguồn phải cho phép điều chỉnh điện áp này để có thể phân tích tác động của những thay đổi trong VCC đến hoạt động của các giai đoạn bên trong của vi mạch. Giai đoạn chẩn đoán này cho phép bạn xác minh khả năng bảo trì của các nguồn điện áp tham chiếu bên trong và bộ tạo dao động chính, đồng thời cho phép bạn xác minh rằng không có hiện tượng đoản mạch trong mạch VCC.

Khi áp dụng điện áp cung cấp, chú ý những điều sau:

1) Nếu có sự cố trong mạch cấp nguồn của vi mạch, thì rất có thể nguồn điện sẽ xuất hiện hiện tượng quá dòng và vỏ của vi mạch sẽ bắt đầu nóng lên nhanh chóng.

2) Điện áp răng cưa sẽ xuất hiện trên chân 6 (CT), tần số và biên độ của điện áp này sẽ không thay đổi khi VCC thay đổi.

3) Trên chân 9 (REM), điện áp phải được đặt bằng VCC, tức là. khoảng 5V. Điện áp tín hiệu REM sẽ thay đổi tỷ lệ thuận với sự thay đổi của VCC.

Giai đoạn II của xác minh đơn giản

Tiếp tục cấp nguồn cho vi mạch từ nguồn điện bên ngoài, cần kết nối chân 9 (REM) với mặt đất của nguồn điện bằng dây nối. Điều này kích hoạt tín hiệu REM. Điều này nhằm đảm bảo sự khởi động của vi mạch. Tại thời điểm tín hiệu REM được kích hoạt, vi mạch sẽ khởi động (trong một khoảng thời gian rất ngắn) và các xung hình chữ nhật sẽ xuất hiện ở đầu ra C1 (chân 7) và C2 (chân 8). Tuy nhiên, khả năng bảo vệ chống lại các chế độ vận hành khẩn cấp được kích hoạt gần như ngay lập tức và vi mạch bị chặn. Việc bảo vệ được kích hoạt do thiếu tất cả các điện áp khác (+3,3V, +5V, +12V, v.v.) cũng được phân tích bởi vi mạch.

Kiểm tra đầy đủ chức năng

Chẩn đoán đầy đủ tính năng cho phép bạn kiểm tra đầy đủ chức năng của chip LPG-899. Chúng tôi đã thảo luận trên các trang tạp chí của mình về phương pháp thử nghiệm bộ điều khiểnPWM hiện đại trong nguồn điện hệ thống, tuy nhiên, chúng tôi sẽ cho bạn biết lại cách thực hiện điều này, bởi vì chúng tôi có độc giả mới và không có mô tả về điều này. phương pháp này, câu chuyện về vi mạch sẽ còn dang dở..

Một bài kiểm tra đầy đủ tính năng đòi hỏi nhiều thiết bị hơn. Bản chất của thử nghiệm là mô phỏng sự hiện diện của tất cả các điện áp đầu ra của nguồn điện mà không cần khởi động nguồn điện hoặc hàn vi mạch. Nói cách khác, sẽ cần phải đặt các điện áp +5V_SB, +3,3V, +5V, +12V, -12V và -5V từ các nguồn điện bên ngoài vào đầu ra của nguồn điện đang được thử nghiệm. Để làm điều này, bạn có thể sử dụng nhiều bộ nguồn trong phòng thí nghiệm hoặc bạn có thể sử dụng bộ nguồn của hệ thống thứ hai, tất nhiên là bộ nguồn đang hoạt động. Phương pháp thứ hai đơn giản hơn và ít tốn kém hơn nhưng không cho phép điều chỉnh điện áp đầu ra. Sơ đồ mạch của băng ghế thử nghiệm khi sử dụng nguồn điện của hệ thống thứ hai trông gần giống như trong Hình 5. Nhân tiện, phương pháp sử dụng nguồn điện thứ hai làm bàn thí nghiệm hóa ra thành công đến mức tác giả bài báo đã độc lập chế tạo một bộ chuyển đổi từ đầu nối chính của nguồn điện này sang đầu nối chính của nguồn điện khác. Điều này cho phép bạn kiểm tra vi mạch rất nhanh, bởi vì và loại bỏ nhu cầu chuyển đổi đầu ra của hai bộ nguồn bằng bộ nhảy mỗi lần, đồng thời làm cho phương pháp kiểm tra bộ điều khiển PLC này trở nên rất thuận tiện.

Hình 5 Sơ đồ bàn thử nghiệm chẩn đoán LPG-899

Vì vậy, để khởi động chip, bạn cần làm như sau:

1) Đặt điện áp +5V_SB, +3,3V, +5V, +12V, -12V và -5V vào đầu ra của nguồn điện đang được thử nghiệm.

2) Đoản mạch chân PSON của đầu nối nguồn điện chính xuống đất bằng dây nối.

3) Kết nối nguồn điện đang hoạt động với mạng.

Do đó, chip LPG-899 sẽ bắt đầu hoạt động và hiệu suất của nó được kiểm tra theo các tiêu chí sau:

- trên chân 7 (C1) và trên chân 8 (C2) có các xung hình chữ nhật;

- trên chân 16 (VADJ) có điện áp không đổi khoảng 1,5-2V, điều này cho thấy ở mức độ lớn hơn khả năng sử dụng của các mạch phản hồi bên ngoài của nguồn điện (cường độ của điện áp này phụ thuộc vào cấu hình của các bộ chia trong mạch phản hồi);

- có điện áp không đổi trên chân 14 (OPOUT);

- trên chân 1 (V33) có điện áp không đổi khoảng 3V, biểu thị khả năng sử dụng của cả vi mạch và khả năng sử dụng của các mạch thứ cấp của kênh +3,3V;

- trên chân 2 (V5) có điện áp không đổi khoảng 5,0V, biểu thị khả năng sử dụng của cả vi mạch và khả năng sử dụng của mạch thứ cấp của kênh +5V;

- trên chân 3 (V12) có điện áp không đổi khoảng 0,7V, biểu thị khả năng sử dụng của cả vi mạch và khả năng sử dụng của các mạch thứ cấp của kênh +12V (cường độ của điện áp này phụ thuộc vào các thông số của điện trở bộ chia kênh +12V);

- trên chân 4 (PT), điện áp được đặt trong khoảng từ 0,7V đến 1V (giá trị chính xác của điện áp này thay đổi tùy thuộc vào mạch điện của nguồn điện);

- trên chân 6 (ST) hình thành điện áp răng cưa có tần số khoảng 50 kHz;

- tín hiệu mức cao khoảng 5V được cài đặt trên chân 11 (PG).

Kiểm tra chức năng đầy đủ cũng rất thú vị vì nó cho phép bạn kiểm tra không chỉ vi mạch mà còn gần như toàn bộ phần thứ cấp của nguồn điện. Đặc biệt, thử nghiệm này cho phép bạn kiểm tra sự truyền của các xung C1 và C2 đến đế của bóng bán dẫn điện nằm ở phần chính của nguồn điện, cho phép bạn xác minh khả năng sử dụng của tầng biến áp và bộ khuếch đại phù hợp.

Nhưng tôi muốn lưu ý rằng kỹ thuật được mô tả ở trên nên được áp dụng có tính đến thiết kế mạch của nguồn điện cụ thể, tức là. nó phụ thuộc vào cấu hình của mạch phản hồi.

Chúng tôi chế tạo bộ sạc cho pin axit chì 12V từ nguồn điện máy tính ATX. phần 4


Tùy chọn 5.

À, tôi đã tìm thấy một điều gì đó mới mẻ. Lần này LPK2-30 vớiPWM trên SG6105. Tôi chưa bao giờ gặp một “quái thú” sửa đổi như vậy trước đây. Nhưng tôi nhớ rất nhiều câu hỏi trên diễn đàn và những lời phàn nàn của người dùng về vấn đề thay đổi khối trên m/s này. Và tôi đã đưa ra quyết định, mặc dù không cần tập thể dục nữa nhưng tôi cần phải vượt qua m/s này vì sở thích thể thao và vì niềm vui của mọi người. Đồng thời, hãy thử thực tế ý tưởng nảy sinh trong đầu tôi về một cách ban đầu để biểu thị chế độ sạc.
Cá nhân anh ấy đây:


Ảnh 18


Như thường lệ, tôi bắt đầu bằng việc nghiên cứu phần mô tả. Tôi thấy nó tương tự như LPG-899, nhưng có một số khác biệt. Sự hiện diện của 2 TL431 tích hợp trên tàu chắc chắn là một điều thú vị, nhưng... đối với chúng tôi điều đó không đáng kể. Nhưng sự khác biệt trong mạch điều khiển điện áp 12V và sự xuất hiện của đầu vào để theo dõi điện áp âm, phần nào làm phức tạp nhiệm vụ của chúng tôi, nhưng trong giới hạn hợp lý. Khó khăn chính, không giống như LPG-899, là đầu vào điều khiển điện áp 12V phải được cung cấp điện áp lớn hơn nguồn cung cấpPWM. Tất nhiên, có thể lấy điện áp từ đầu ra, một điện trở + một diode zener, nhưng không hiểu sao tôi lại không muốn làm vậy. Điện áp tôi cần là ở đầu ra thứ hai của phòng điều khiển: 15V. Nó được sử dụng để cung cấp năng lượng cho một loạt bóng bán dẫn truyền động. Tôi quyết định sử dụng nó để đánh lừa các đầu vào điều khiển điện áp dương củaPWM. Với đầu vào điều khiển điện áp âm, thật kỳ lạ, mọi thứ trở nên đơn giản hơn. Theo tài liệu, có một nguồn dòng điện bên trong và điện áp ở đầu vào này đã được kiểm soát. Tức là định luật tầm thường của ông già Ohm đã cho chúng ta một câu trả lời toàn diện.
Là kết quả của những suy nghĩ và điệu nhảy ngắn với tambourine (chúng ta sẽ ở đâu nếu không có chúng), dự án sau đây đã nảy sinh:



Hình 7.


Đây là ảnh của khối này đã được chuyển đổi thành một kênh 14,4V, chưa có bảng hiển thị và điều khiển. Mặt thứ hai là mặt trái của nó:




Ảnh 19 và 20.


Và đây là phần bên trong của khối đã lắp ráp và hình dáng bên ngoài của nó:




Ảnh 21 và 22.


Xin lưu ý rằng bo mạch chính đã được xoay 180 độ so với vị trí ban đầu để các bộ tản nhiệt không cản trở việc lắp đặt các thành phần của bảng mặt trước.
Nhìn chung đây là phiên bản 4 được đơn giản hóa một chút. Sự khác biệt như sau:
Là nguồn tạo ra điện áp “giả” ở đầu vào điều khiển, 15V được lấy từ nguồn điện của bóng bán dẫn tăng áp (tôi đã viết về điều này ngay từ đầu). Nó, hoàn chỉnh với R2-R4, thực hiện mọi thứ bạn cần. Và R26 cho đầu vào điều khiển điện áp âm.
Nguồn điện áp tham chiếu cho các mức so sánh là điện áp dự phòng, cũng là nguồn điện của SG6105. Bởi vì, trong trường hợp này, chúng ta không cần độ chính xác cao hơn.
Việc điều chỉnh tốc độ quạt cũng đã được đơn giản hóa.
Nhưng màn hình đã được hiện đại hóa một chút (để đa dạng và độc đáo). Tôi quyết định làm nó dựa trên nguyên lý của một chiếc điện thoại di động: một chiếc lọ chứa đầy đồ bên trong. Để làm điều này, tôi lấy một đèn LED hai chữ số có cực dương chung (bạn không cần phải tin vào sơ đồ - Tôi không tìm thấy phần tử phù hợp trong thư viện và tôi quá lười vẽ) và kết nối nó như thể hiện trong sơ đồ. Nó hơi khác một chút so với dự định của tôi; thay vì các sọc “g” ở giữa xuất hiện ở chế độ giới hạn dòng điện sạc, hóa ra chúng lại nhấp nháy. Nếu không thì mọi thứ đều ổn.
Chỉ báo trông như thế này:




Ảnh 23 và 24.


Rõ ràng nó không thành vấn đề, nhưng tôi không chỉnh sửa nó bằng Photoshop. Nếu nhìn kỹ bạn vẫn có thể thấy sự khác biệt.
Ảnh đầu tiên hiển thị chế độ sạc với điện áp ổn định 14,7V, ảnh thứ hai hiển thị thiết bị ở chế độ giới hạn dòng điện. Khi dòng điện đủ thấp, các đoạn trên của đèn báo sẽ sáng lên và điện áp ở đầu ra bộ sạc sẽ giảm xuống 13,9V. Điều này có thể được nhìn thấy trong bức ảnh trên.
Vì điện áp ở giai đoạn cuối chỉ là 13,9V nên bạn có thể yên tâm sạc pin bao lâu tùy thích, điều này sẽ không gây hại cho pin vì máy phát điện của ô tô thường cung cấp điện áp cao hơn.
Đương nhiên, trong tùy chọn này, bạn cũng có thể sử dụng bảng điều khiển từ tùy chọn 4. Bạn chỉ cần đấu dây cho GS6105 như ở đây.
Vâng, tôi gần như quên mất. Hoàn toàn không cần thiết phải lắp điện trở R30 theo cách này. Chỉ là tôi không tìm được giá trị song song với R5 hoặc R22 để có được điện áp cần thiết ở đầu ra. Thế là tôi thành ra theo cách... khác thường này. Bạn có thể chỉ cần chọn mệnh giá R5 hoặc R22, như tôi đã làm trong các tùy chọn khác.

Chưa có sự phát triển nào cho các loại xung điện khác, các nguồn cung cấp năng lượng như vậy chưa xuất hiện.
Cho đến nay, công việc đang tiến triển theo hướng giảm chuyển động của cơ thể trong quá trình tu sửa ở các phiên bản đơn giản và phát triển các tiện ích mới.


Cung cấp năng lượng phòng thí nghiệm chuyển mạch mạnh mẽ.

Đặc điểm kỹ thuật chính:



Điện áp đầu ra, ở dòng tải 10A....... 0...22V
Hệ số ổn định...... 200...300
Điện áp gợn sóng, không còn nữa...... 200mV
Trở kháng đầu ra......0,20m
ở chế độ ổn định hiện tại
Dòng điện đầu ra, ....... 0... 10A
Điện áp gợn sóng, không còn nữa...... 300mV
Vi mạch TL494 được điều khiển thông qua đầu ra 4 và vô hiệu hóa các opamp tích hợp. Toàn bộ mạch cấp nguồn hoạt động ổn định, không bị kích thích hay quá vọt. Nhưng hãy chắc chắn chọn mạch hiệu chỉnh C4 và C6.

Để làm điều này, chúng tôi kết nối trực tiếp cuộn cảm ổn định nhóm thông thường với đầu ra của khối, dây dẫn +12 volt. Hãy trở thành một máy hiện sóng và xem điều gì sẽ xảy ra. Nếu thay vì một hằng số có một quá trình dao động, thì việc điều chỉnh chưa được cấu hình, cần phải tiếp tục điều chỉnh.


Trên chip op-amp LM324 (hoặc bất kỳ op-amp bốn điện áp thấp nào khác có thể hoạt động ở chế độ chuyển mạch một cực và với điện áp đầu vào từ 0V), một bộ khuếch đại đo dòng điện và điện áp đầu ra được lắp ráp, bộ khuếch đại này sẽ cung cấp tín hiệu đo cho TL494 qua chân 4. Điện trở R8 và R12 đặt điện áp tham chiếu. Biến trở R12 điều chỉnh điện áp đầu ra, R8 điều chỉnh dòng điện. Điện trở đo dòng điện R7 ở mức 0,05 ohm phải có công suất 5 watt (10A^2*0,05 ohm). Chúng tôi lấy nguồn cho op-amp từ đầu ra của nguồn điện ATX 20V “dự phòng”.
Vui lòng đảm bảo rằng có tụ điện Y trên khối của bạn. Nếu không có chúng, sẽ có mức nhiễu cao ở đầu ra của thiết bị và bộ điều chỉnh dòng điện và điện áp không hoạt động tốt.

Cụm diode đầu ra nóng lên nhiều nhất nên chúng ta bỏ quạt. Chúng tôi lấy nguồn cho quạt từ nguồn 25V cấp nguồn cho TL494, hạ thấp nó bằng bộ ổn định 7812 và cấp cho quạt.

Tốt hơn là cài đặt nó để nó thổi vào bên trong thùng máy. Tải điện trở 470 ohm 1W.
Là vôn kế và ampe kế, bạn có thể sử dụng dụng cụ con trỏ, được bật như bình thường hoặc vôn kế kỹ thuật số, phải được kết nối với đầu ra shunt hoặc LM324 (chân 8 - điện áp, chân 14 - dòng điện) và được hiệu chỉnh bằng máy kiểm tra. Vôn kế kỹ thuật số có thể được cấp nguồn từ 5V “dự phòng” - có bộ chuyển đổi 2A 5V.
Nếu không cần điều chỉnh dòng điện thì chỉ cần vặn R8 ở mức tối đa. Nguồn điện sẽ ổn định như thế này: ví dụ nếu đặt 15V và 3A thì nếu dòng tải nhỏ hơn 3A thì điện áp sẽ ổn định, nếu nhiều hơn thì dòng điện sẽ ổn định.

Việc chỉ định được thực hiện theo sơ đồ cổ điển trên PV2.


Bảng điều khiển nguồn điện đều giống nhau đối với tất cả các nguồn điện.

R
quy định nguồn điện phòng thí nghiệm chuyển mạch lên đến 150V.
Đặc điểm kỹ thuật chính:
ở chế độ ổn định điện áp
Điện áp đầu ra, ở dòng tải 1A........ 0...150V
Hệ số ổn định.................................. 100...200
Điện áp gợn sóng, không còn nữa................................. 1000 mV
Trở kháng đầu ra.................................................0.80m
ở chế độ ổn định hiện tại
Sản lượng hiện tại................................................ ....................0... 1A
Điện áp gợn sóng, không còn nữa.................. 1000 mV

Mạch điện giống như phần trước, nhưng chúng tôi sửa đổi máy biến áp và thay vì hai điốt, chúng tôi đặt một cây cầu trên bốn UF304, tụ điện đầu ra 200V 220uF. Tải điện trở 4,7 kom 1W.

Chúng tôi tháo dây bện của máy biến áp và nối tất cả các cuộn dây nối tiếp, duy trì pha.

Những thay đổi trên bảng điều khiển R3 TRÊN 100kOhm.

Cung cấp điện cho phòng thí nghiệm.

Mọi thứ đều rõ ràng từ sơ đồ, vì vậy hãy nói về các tính năng.


Chỉ những phần được thay đổi hoặc thêm vào mới được hiển thị, phần còn lại được giữ nguyên.

Một số phần không có chỉ định vị trí được vẽ để hiểu rõ hơn về sơ đồ.


Chỉ một số bộ phận được hàn lại, cản trở hoạt động của thiết bị khi không có điện áp âm.

Bộ chỉnh lưu trong khối được thay thế bằng cầu làm bằng 2D213A.


Cuộn cảm ổn định nhóm được quấn lại bằng dây dày hơn.

Điều chỉnh điện áp - bằng cách thay đổi điện áp tham chiếu từ 0 đến + 5V. Bộ chia trong mạch ổn áp được tính toán lại sao cho ở điện áp tham chiếu +5v thì điện áp ra bằng 42v. Việc điều chỉnh dòng tải cũng được thực hiện bằng cách thay đổi điện áp tham chiếu từ 0 thành +5V. Shunt tích hợp trong ampe kế được sử dụng làm cảm biến dòng điện.

Khối cho phép bạn điều chỉnh: điện áp đầu ra trong giới hạn……. Dòng điện đầu ra 1...41V trong phạm vi ……. 0,1...11A. Giá trị hiện tại tối đa bị giới hạn bởi khả năng của ampe kế - 10A. Với dòng điện (6A), điện áp có thể được đặt lên đến 41V và với điện áp thấp hơn (22V), dòng điện được giới hạn ở 11A. "Phòng làm việc" được sử dụng - điện áp không đổi + 5V được đưa ra bên ngoài. Một điện áp “dự phòng” khác (22V) cấp nguồn cho bộ điều khiển ms xung (TL494) và quạt.

Bộ sạc dựa trên nguồn điện PC

Z bộ sạc từ nguồn điện PC 200 W.

Những thay đổi cần thiết trong việc kết nối bộ điều khiển PHI và các phần tử bổ sung được hiển thị trong sơ đồ, trong đó có đánh số các phần tử mạch. Điện trở R1 có điện trở 4,7 kOhm, nối chân 1 của bộ điều khiển DA1 với mạch +5V, phải không hàn, chân 16 phải ngắt khỏi dây chung và phải tháo jumper nối chân 14 và 15. Ngoài ra, bạn nên hàn và tháo dây của các mạch đầu ra -12V, -5V, +5V và +12V.

Sau đó, các kết nối hiển thị trong sơ đồ. Để làm điều này, các rãnh của bảng mạch in được cắt ở những vị trí cần thiết và các đầu nối tương ứng của các phần tử được hàn vào chúng.

Dòng điện đầu ra tối đa của bộ sạc là khoảng 6,5A. Dòng sạc được đặt bởi điện trở thay đổi R10. Khi quá trình sạc tiếp tục, điện áp trên pin tăng lên và đạt đến giới hạn, được xác định bởi bộ chia điện trở R1R2 và dòng điện giảm từ giá trị cài đặt về 0. Khi pin được sạc đầy, thiết bị sẽ chuyển sang chế độ ổn định điện áp đầu ra, cung cấp khả năng bù cho dòng điện tự phóng. Cách cài đặt thiết bị bao gồm việc chọn điện trở R1 sao cho điện áp mạch hở ở vị trí giữa của núm chỉnh dòng điện bằng 13,8... 14,2V.

Nguồn điện trên bộ điều khiển PLC SG6105 và DR-B2002

Trong vài năm gần đây, sự độc quyền của bộ điều khiển TL494 và các thiết bị tương tự của nó từ các công ty khác:
DBL494 - DAEWOO;
KA7500V - FAIRCHILD (http://www.fairchildsemi.com);
KIA494 - KEC (http://www.kec.co.kr)

IR3M02 - SẮC NÉT

A494 - FAIRCHID

KA7500 - SAMSUNG

МВ3759 - FUJITSU, v.v.

Nó bắt đầu bị gián đoạn do việc sử dụng các loại vi mạch khác, ví dụ:

KA3511, SG6105, LPG-899, DR-B2002, 2003, AT2005Z, IW1688 và các loại khác. Các khối trên các MS này chứa ít phần tử rời rạc hơn các khối được xây dựng trên TL494.

Nhà sản xuất chip SG6105 là công ty Đài Loan SYSTEM GENERAL; trên trang web của công ty (http://www.sg.com.tw), bạn có thể xem mô tả kỹ thuật ngắn gọn về con chip này.

Với vi mạch DR-B2002 thì khó khăn hơn - việc tìm kiếm thông tin về nó trên Internet không mang lại kết quả gì.
bệnh đa xơ cứng IW1688 kết luận hoàn toàn giống nhau SG6105, và rất có thể là sự tương tự hoàn toàn của nó.

bệnh đa xơ cứng 2003 Và DR-B2002 Các kết luận hoàn toàn giống nhau, chúng thực tế có thể thay thế cho nhau.

Bảng hiển thị ký hiệu, số lượng và mô tả chức năng của các chân của cả hai vi mạch.


chỉ định

SG6105

DR-B2002

Chức năng thực hiện

PSon

1

2

Đầu vào tín hiệu PS_ON, điều khiển hoạt động của IP:

PSon=0, IP bật, tất cả điện áp đầu ra đều có;

PSon=1, nguồn điện bị tắt, chỉ còn điện áp dự phòng +5V_SB.


V33

2

3

Điện áp đầu vào +3,3V.

V5

3

4

Điện áp đầu vào +5V.

OPp

4

-

Đầu vào để tổ chức bảo vệ bộ chuyển đổi IP khỏi tiêu thụ điện năng quá mức (dòng điện quá mức/ngắn mạch trong bộ chuyển đổi).

UVac

5

-

Đầu vào để tổ chức kiểm soát việc giảm mức (biến mất) của điện áp nguồn AC đầu vào.

NVp

6

-

Đầu vào để tổ chức điều khiển điện áp đầu ra âm.

V12

7

6

Điện áp đầu vào +12V.

OP1/OP2

9/8

8/7

Điều khiển đầu ra của bộ chuyển đổi nửa cầu kéo đẩy IP.

PG

10

9

Đầu ra cực thu mở của tín hiệu P.G. (Nguồn tốt):

PG=0, một hoặc nhiều điện áp đầu ra của IP không tương ứng với định mức; PG=1, điện áp đầu ra của IP nằm trong giới hạn quy định.

Fb2

11

-

Cathode của diode zener được điều khiển 2.

Vref2

12

-

Điện cực điều khiển của diode zener được điều khiển 2.

Vref1

13

11

Điện cực điều khiển của diode zener được điều khiển 1.

Fb1

14

10

Cathode của diode zener được điều khiển 1.

GND

15

12

Dây chung.

COMP

16

13

Đầu ra của bộ khuếch đại lỗi và đầu vào âm của bộ so sánhPWM.

TRONG

17

14

Đầu vào âm của bộ khuếch đại lỗi.

SS

18

15

Đầu vào dương của bộ khuếch đại lỗi được kết nối với nguồn bên trong Uref=2,5V. Được sử dụng để tổ chức “khởi động mềm” của bộ chuyển đổi.

ri

19

16

Đầu vào để kết nối điện trở 75kΩ bên ngoài.

vcc

20

1

Điện áp nguồn được nối với nguồn dự phòng +5V_SB.

quan hệ công chúng

-

5

Đăng nhập để tổ chức bảo vệ IP.

Sự khác biệt giữa DR-B2002 và SG6105:
DR-B2002 có một diode zener được điều khiển (chân 10, 11), tương tự như TL431,

SG6105 chứa hai điốt zener như vậy (chân 11, 12 và 13, 14);


DR-B2002 có một chân để tổ chức bảo vệ IP - PR (chân 5),

SG6105 có ba chân như vậy - OPp (chân 4); UVac (chân 5); NVp (chân 6).

Hình 1 thể hiện sơ đồ kết nối SG6105.

Điện áp cung cấp Vcc (chân 20) trên SG6105D MS được lấy từ nguồn điện áp dự phòng +5V_SB. Đầu vào âm của bộ khuếch đại lỗi IN của vi mạch (chân 17) nhận tổng điện áp đầu ra của IP +5V Và +12V, bộ cộng được chế tạo bằng điện trở R101-R103 có độ chính xác 1%. Điốt zener điều khiển 1 MS được sử dụng trong mạch phản hồi bộ ghép quang ở nguồn điện áp dự phòng +5V_SB, diode zener thứ hai được sử dụng trong mạch ổn định điện áp đầu ra IP +3,3V.


Điện áp từ đầu ra của cuộn sơ cấp máy biến áp T3 được cấp tới bộ chỉnh lưu nửa sóng D 200C 201 và thông qua bộ chia R200R201 đến chân OPp (4) và được sử dụng làm tín hiệu về lượng điện năng tiêu thụ quá mức do tải từ bộ chuyển đổi nửa cầu kéo đẩy của IP (ví dụ: trong trường hợp ngắn mạch mạch ở đầu ra của IP).

Trên các phần tử D105, R122, R123, được kết nối với chân NVp (6), một mạch giám sát điện áp đầu ra âm của IP được triển khai. Điện áp từ cực âm của bộ chỉnh lưu điện áp đầu ra diode kép +5V, thông qua điện trở R120 được cấp tới đầu vào UVac (5) và được sử dụng để điều khiển điện áp nguồn AC đầu vào của IP.


Mạch điều khiển cho bộ chuyển đổi nửa cầu đẩy kéo đầu ra IP được chế tạo theo mạch kéo đẩy tiêu chuẩn sử dụng các tranzito Q5, Q6 và máy biến áp T3.

Để cấp nguồn cho mạch, người ta sử dụng cuộn dây riêng của máy biến áp dự phòng T2, lấy điện áp ra khỏi đầu ra của bộ chỉnh lưu nửa sóng D21C28, mạch R27C27 là mạch giảm chấn.

Hình 2 thể hiện sơ đồ kết nối DR-B2002 hoặc 2003 .


Vì để tổ chức bảo vệ cho vi mạch DR-B2002 Chỉ có một chân PR (5), sau đó nó được sử dụng đồng thời để tổ chức bảo vệ chống lại lượng điện năng tiêu thụ quá mức của tải từ bộ chuyển đổi nửa cầu kéo đẩy của IP và để điều khiển điện áp đầu ra âm của UPS.

Một tín hiệu, mức tỷ lệ thuận với công suất tiêu thụ từ bộ chuyển đổi IP, được đưa ra khỏi điểm giữa của cuộn sơ cấp của máy biến áp cách ly T3, sau đó được cấp đến mạch hiệu chỉnh R42 qua diode D11 và điện trở R35; R43; R65; C33, sau đó nó được cung cấp cho đầu ra quan hệ công chúng vi mạch. Điện áp đầu ra âm được điều khiển bằng các phần tử R44, R47, R58, R63, D24, D27.

Do DR-B2002 chỉ chứa một điốt zener được điều khiển, được sử dụng trong mạch ổn áp +3,3V, trong mạch phản hồi bộ ghép quang ở nguồn điện áp dự phòng +5V_SB Một diode zener điều khiển riêng TL431 được sử dụng.

Mạch ổn định điện áp đầu ra +3,3V được sử dụng trong UPS (Hình 3) chứa bộ khuếch đại lỗi trên một diode zener được điều khiển, là một phần của vi mạch SG6105D.

Điện áp ở đầu vào của nó đến từ đầu ra UPS +3,3V thông qua bộ chia R31R32R33, bộ khuếch đại lỗi điều khiển bóng bán dẫn lưỡng cực Q7 loại KN2907A, từ đó tạo ra cái gọi là “dòng đặt lại” thông qua cuộn cảm bão hòa đặc biệt L1 , được kết nối giữa cuộn dây thứ cấp 5 volt của máy biến áp xung đầu ra T1 và bộ chỉnh lưu điện áp +3,3V - diode Schottky kép D9 loại MBR2045CT.

Dưới tác động của dòng điện đặt lại, cuộn cảm L1 chuyển sang trạng thái bão hòa, đồng thời độ tự cảm của nó giảm và do đó điện trở của cuộn cảm đối với dòng điện xoay chiều giảm.



Trong trường hợp dòng điện đặt lại ở mức tối thiểu hoặc không có, cuộn cảm L1 có độ tự cảm tối đa và theo đó, điện trở tối đa đối với dòng điện xoay chiều, trong khi điện áp cung cấp cho đầu vào của bộ chỉnh lưu +3,3V giảm, và theo đó, điện áp ở đầu ra của IP +3,3V giảm. Mạch như vậy cho phép, với một số lượng nhỏ phần tử được sử dụng, thực hiện điều chỉnh (ổn định) trong mạch có dòng điện đầu ra rất đáng kể (ví dụ: đối với nguồn điện LPK2-4 300W trong mạch +3,3V, 18 Ampe được nêu).

Một thử nghiệm đơn giản hóa các vi mạch được mô tả có thể được thực hiện như sau: một điện áp nguồn bên ngoài (5V) được đặt vào chân Vcc so với chân GND; khi các chân SS và Vcc của vi mạch bị đoản mạch, các xung hình chữ nhật có thể được nhìn thấy ở đầu ra OP1 và OP2 của nó bằng máy hiện sóng. Chỉ cần lưu ý rằng phương pháp này không cho phép kiểm tra mạch chuyển mạch (PSon), tạo tín hiệu PG, v.v.

Các điốt zener điều khiển tích hợp của vi mạch được kiểm tra như thông thường, rời rạc TL431.

Làm thế nào để chuyển đổi sang một điện trở shunt khác?


Trong=(Uop/(R2/R1+1))/Rsh

Ví dụ: nó trông như thế này:

Nếu như:
Uop = 5V (điện áp tham chiếu);
R2 = 10KOhm;
R1 = 0,27KOhm;
Rsh = 0,01 Ôm

Cái đó:
Trong=(5V/(10KOhm/0,27KOhm+1))/0,01Ohm=13A

Thay thế dữ liệu của bạn và nhận các giá trị điện trở.

Kích thước của một cái, hãy tự hỏi mình ngay lập tức...

Bộ điều khiển MS PLC LPG899 PSU ATX

Chip LPG 899 cung cấp các chức năng sau:

Tạo tín hiệu điều khiển Transistor công suất của bộ chuyển đổi kéo đẩy;

Giám sát điện áp đầu ra của nguồn điện (+3,3v, +5v, +12v) về mức tăng của chúng, cũng như sự hiện diện của đoản mạch trong các kênh;

Bảo vệ chống quá điện áp đáng kể;

-kiểm soát điện áp âm của nguồn điện (-12v và -5v);

Nguồn Tạo tín hiệu tốt;

Giám sát tín hiệu bật từ xa (PS _ ON) và khởi động nguồn điện tại thời điểm tín hiệu này được kích hoạt;

Đảm bảo khởi động “mềm” của nguồn điện.

Vi mạch được chế tạo dưới dạng gói 16 chân (Hình 1). Điện áp nguồn là +5V, được tạo ra bởi nguồn điện dự phòng (+5v _ SB). Việc sử dụng LPG 899 cho phép bạn đơn giản hóa đáng kể thiết kế mạch của nguồn điện, bởi vì Vi mạch là một thiết kế tích hợp gồm bốn mô-đun chính của bộ phận điều khiển nguồn điện, cụ thể là:

Bộ điều khiểnPWM;

Mạch điều khiển điện áp đầu ra:

Nguồn mạch điều hòa tín hiệu tốt;

Mạch giám sát tín hiệu PS_ON và khởi động nguồn điện từ xa.

Sơ đồ chức năng của bộ điều khiển LPG LPG 899 được hiển thị trong Hình 2.

Mô tả các tiếp điểm của bộ điều khiển PLC và các tính năng vận hành chính của nó

được đưa ra trong Bảng 1.


№

Naimenov.

Nhập lối ra

Sự miêu tả

1

V33

cổng vào

Đầu vào điều khiển điện áp kênh +Z.V. Thông qua tiếp điểm, cả quá áp trong kênh và thiếu điện áp (tương ứng với đoản mạch trong tải kênh) đều được theo dõi. Số liên lạc được kết nối trực tiếp với kênh +Z.ZV. Cả quá áp và ngắn mạch đều dẫn đến chặn các xung đầu ra của vi mạch. Trở kháng chân đầu vào là 47 kOhm.

2

V5

cổng vào

Đầu vào điều khiển điện áp kênh +5V. Thông qua tiếp điểm, cả quá áp trong kênh và thiếu điện áp (tương ứng với đoản mạch trong tải kênh) đều được theo dõi. Tiếp điểm được kết nối trực tiếp với kênh +5V. Cả quá áp và ngắn mạch đều dẫn đến chặn các xung đầu ra của vi mạch. Trở kháng chân đầu vào là 73 kOhm.

3

V12

cổng vào

+Đầu vào điều khiển điện áp kênh 12V. Thông qua tiếp điểm, cả quá áp trong kênh và thiếu điện áp (tương ứng với đoản mạch trong tải kênh) đều được theo dõi. Điện áp kênh +12V được cung cấp cho tiếp điểm này thông qua một điện trở giới hạn. Cả điện áp dư thừa và đoản mạch ở kênh +12V đều dẫn đến chặn các xung đầu ra của vi mạch. Trở kháng chân đầu vào là 47 kOhm.

4

RT

cổng vào

Đầu vào bảo vệ Tiếp điểm có thể được sử dụng theo nhiều cách khác nhau, tùy thuộc vào mạch kết nối thực tế. Tín hiệu đầu vào này cho phép bạn cung cấp khả năng bảo vệ quá áp quá mức (nếu điện thế tiếp điểm cao hơn 1,25V) hoặc cho phép bạn ngăn chặn hoạt động bảo vệ ngắn mạch (nếu điện thế tiếp điểm trở nên thấp hơn 0,625V). Trở kháng chân đầu vào là 28,6 kOhm.

5

GND

dinh dưỡng

Chung cho mạch nguồn và phần logic của vi mạch

6

ST

-

Tiếp điểm để kết nối tụ điện cài đặt tần số. Tại thời điểm vi mạch được cấp nguồn, một điện áp răng cưa bắt đầu được tạo ra tại tiếp điểm này, tần số của điện áp này được xác định bởi điện dung của tụ điện được kết nối.

7

C1

lối ra

Đầu ra của vi mạch. Các xung có thời lượng khác nhau được tạo ra tại điểm tiếp xúc. Các xung của tiếp điểm này ngược pha với các xung trên chân 8.

8

C2

lối ra

Đầu ra của vi mạch. Các xung có thời lượng khác nhau được tạo ra tại điểm tiếp xúc. Các xung của tiếp điểm này ngược pha với các xung trên chân 7.

9

R.E.M.

cổng vào

Đầu vào tín hiệu điều khiển từ xa PS_ON. Việc đặt mức thấp trên tiếp điểm này sẽ dẫn đến việc khởi động vi mạch và bắt đầu tạo xung ở chân 7 và chân 8.

10

TPG

...

Tiếp điểm để kết nối tụ điện, thiết lập độ trễ thời gian khi tạo tín hiệu Power Good.

11

PG

lối ra

Tín hiệu đầu ra Nguồn Tốt - PG (nguồn điện bình thường). Đặt chân này ở mức cao có nghĩa là tất cả điện áp đầu ra của nguồn điện đều nằm trong phạm vi chấp nhận được. .

12

DET

cổng vào

Đầu vào máy dò điều khiển tín hiệu Power Good. Ví dụ: liên hệ này có thể được sử dụng để chủ động đặt lại tín hiệu PG về mức thấp khi mạng chính bị lỗi.

13

VCC

dinh dưỡng

Cung cấp điện áp đầu vào +5V

14

TẮT

lối ra

Đầu ra của bộ khuếch đại lỗi bên trong.

15

MỞ ĐẦU

cổng vào

Đảo ngược đầu vào của bộ khuếch đại lỗi. Bộ khuếch đại lỗi bên trong này so sánh tín hiệu OPNEGIN với tín hiệu VADJ trên chân 16. Bên trong, chân này bị lệch 2,45V bởi điện áp tham chiếu. Chân này cũng được sử dụng để kết nối mạch bù bên ngoài nhằm điều khiển đáp ứng tần số của phản hồi vòng kín của bộ khuếch đại.

16

VADJ

cổng vào

Đầu vào không đảo của bộ khuếch đại lỗi bên trong. Công dụng điển hình nhất của tiếp điểm là điều khiển tín hiệu phản hồi kết hợp của các kênh +5V và +12V. Việc thay đổi điện thế của tiếp điểm này dẫn đến sự thay đổi tỷ lệ về thời lượng của các xung đầu ra của vi mạch, tức là. Thông qua tiếp điểm này, điện áp đầu ra của nguồn điện được ổn định.