Calculul rețelei de încălzire. Calcul hidraulic al rețelelor de încălzire: concept, definiție, metodologie de calcul cu exemple, sarcini și proiectare

Traseul rețelei de încălzire

Pe planul unei zone rezidențiale, trasați traseul rețelei de încălzire de la sursa de alimentare cu căldură la fiecare bloc. Se recomandă utilizarea unei diagrame de rețea de încălzire radială. La rutare, ar trebui să depuneți eforturi pentru a obține cea mai scurtă lungime a rețelei și încărcarea în două sensuri a autostrăzilor. Pentru fiecare trimestru ar trebui furnizată câte o intrare și numai în anumite trimestre mari ar trebui permise două intrări. Este recomandabil să conectați blocuri opuse la un moment dat.

În zonele urbane, instalarea rețelelor de încălzire în funcție de condițiile arhitecturale ar trebui efectuată folosind canale subterane. În zonele din afara orașului, studentul poate alege, la discreția sa, să așeze rețeaua de încălzire în subteran sau deasupra solului pe suporturi joase.

Sarcina calcul hidraulic este de a determina diametrele conductelor și pierderile de presiune din acestea.

Debitul calculat al apei din rețea pentru a determina diametrele conductelor din rețelele de încălzire a apei trebuie determinat separat pentru încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă, urmat de însumarea acestor costuri.

Debitul estimat al apei din rețea, kg/h, pentru a determina diametrele conductelor din rețelele de încălzire a apei cu reglare de înaltă calitate a furnizării de căldură ar trebui determinat separat pentru încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă folosind formulele:

a) pentru încălzire

b) pentru ventilare

; (2.41)

c) pentru alimentarea cu apă caldă în sisteme deschise alimentare cu incalzire:

medie orară

; (2.42)

maxim

; (2.43)

d) pentru alimentarea cu apă caldă în sisteme închise alimentare cu incalzire:

medie orară, la circuit paralel racordarea încălzitoarelor de apă

; (2.44)

maxim, cu racordare paralelă a boilerelor

; (2.45)

medie orară, cu scheme de racordare a boilerului în două trepte

; (2.46)

maxim, cu scheme de racordare boiler în două trepte

; (2.47)

În formulele (2.40 - 2.47) fluxurile de căldură calculate sunt date în W,

capacitate termică Cu se consideră a fi 4,198 kJ/(kg °C).

Total costuri estimate apă de rețea, kg/h, în rețelele de încălzire cu două conducte în sisteme de alimentare cu căldură deschise și închise cu reglare de înaltă calitate a alimentării cu căldură ar trebui determinată de formula

Coeficient k 3, ținând cont de ponderea consumului mediu orar de apă pentru alimentarea cu apă caldă atunci când se reglează în funcție de sarcina de încălzire, ar trebui luată conform tabelului 4. La reglarea în funcție de sarcina combinată de încălzire și alimentare cu apă caldă, coeficientul k 3 acceptate egal cu zero.

Tabelul 4 – Valorile coeficientului k 3

Pentru a efectua un calcul hidraulic, se întocmește o diagramă de proiectare a rețelei, care arată sursa de alimentare cu căldură, traseul rețelei de încălzire și centralele termice sau camerele nod ale blocurilor conectate la aceasta. Traseul este împărțit în secțiuni calculate, indicând pe fiecare numărul, lungimea și debitul de lichid de răcire.

Fig.3. Schema de proiectare a unei rețele de încălzire (exemplu).

Consumul de apă din rețea între zonele rezidențiale este distribuit proporțional cu sarcina termică (sau suprafața acestora).

Pentru a reduce calculele similare, este permisă efectuarea unui calcul hidraulic al direcției principale (de la sursă până la cel mai îndepărtat bloc) și a unei ramuri a traseului.

Pentru calcule preliminare se pot lua pierderi de presiune specifice (R Λ) pentru tronsoane ale traseului principal de până la 80 Pa/m, pentru tronsoane ale traseului de ramificație până la 300 Pa/m.

Calculul începe de la secțiunea cap, adică. de la sursă până la prima ramură. Pe baza debitului de lichid de răcire calculat la amplasament și a pierderilor de presiune specifice acceptate anterior conform nomogramei pentru calcule hidraulice, în conformitate cu Anexa 5 la prezentul ajutor didactic, și, de asemenea, folosind tabele și nomograme pentru a găsi diametrul conductei. Conform tabelelor 3.4 și 3.7 „Țevi de oțel”, selectați un diametru standard de țeavă apropiat de cel obținut anterior din nomogramă. Pentru o conductă standard, sunt specificate pierderea de presiune și debitul de lichid de răcire specific. Pentru zona luată în considerare, este elaborată o diagramă de instalare, care indică conducte, fitinguri, suporturi fixe, compensatoare, unghiuri de rotație și tranziții. Sunt identificate tipurile de rezistențe locale și se calculează lungimea echivalentă a secțiunii. Calculele sunt rezumate în tabelul 5.

Tabel 5 – Calcul hidraulic al rețelei de încălzire a apei

Conductele rețelei de încălzire din diagramă sunt prezentate în două linii paraleleși sunt desemnate T1 și T2. Conducta de alimentare T1 este în mod necesar situată la dreapta de-a lungul fluxului de lichid de răcire de la sursă. Toate punctele de ramificație sunt fixate cu suporturi fixe și sunt desemnate UT - unități de conducte. Pe ramurile rețelei de încălzire sunt instalate robinete de închidere - robinete din oțel, pentru întreținerea cărora sunt prevăzute camere termice [Anexa 16 la acest manual].

Transcriere

1 . Modulul software dio.naro d.ru: Calcul hidraulic rețele de încălzire (Versiunea 5.) Algoritm modul software realizate pe baza metodologia existentă(SNiP): Pierdere de presiune specifică: R 6,7 0 3 λ G Dр5 în m.w.g./m G - debit lichid de răcire (apă): G Q g, t/h; 000 Q consum de energie termică, Gcal/h; g - debit de lichid de răcire per Gcal: g, t/Gcal T Dр diametrul interior calculat al conductei; în densitatea apei (acceptat 958 kg/m3); ΔT este diferența de temperatură dintre lichidul de răcire din conductele de alimentare și retur. coeficient de frecare hidraulică; 0,5 K 68 λ 0, e Coeficient de frecare hidraulică: Dр Re К e rugozitate echivalentă a țevii (presupus 0,5 mm); Re - numărul Reynolds. V Dp Număr Reynolds: Re V viteza lichidului de răcire în conductă/s, Viteza lichidului de răcire: V 0,354 G/s Pierdere de presiune într-o conductă: H R L ex Dp în 000 L ex. lungime secțiune redusă: L aprox coeficient (aproximativ ia în considerare rezistența locală, Kpr. = 4,9). Condiții la limită de iterație: R Rma ; V Vma; Hcon. Hmin Hcon. cap disponibil la sfârșitul secțiunii..

2 Modul software: Calculul extinderii unui compensator de burduf (Versiunea 5.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (IYANSH TU): Distanța maximă dintre suporturile fixe ale unei secțiuni de rețea de încălzire cu compensatoare axiale de burduf se determină prin formula: nλ Lma 0,9 α Tma Tmon .min n număr de blocuri în compensator (n=,); λ amplitudine (±) a cursei axiale a unui bloc compensator; α coeficient de dilatare liniară a materialului (pentru St0 α=, 0-5 C -); Tma maxim temperatura de lucru conductă, C; Temperatura minimă a conductei Tmon.min la instalarea compensatorului (acceptat -8C); factor de siguranță 0,9 (marja de siguranță 0%). Valoarea de întindere a compensatorului de burduf înainte de instalare este determinată de formula: Δ L α L Tma Tmon.min Tmon. T temperatura maximă de funcționare a conductei, C; ma T mon. temperatura conductei la instalarea compensatorului (variază de la 8 la 30C); L lungimea secțiunii (L<=L ma). 5 силф. Усилие от одного трубопровода на неподвижную опору: F P 0 c P ma максимальное давление в трубопроводе, атм.; λ амплитуда (±) осевого хода одного блока (одного сильфона)м; с жёсткость одного блока (одного сильфона), Н/мм. Усилие от одного трубопровода на противоположную неподвижную опору: F тр. суммарная сила трения в подвижных опорах, кг. Fтр. μ P z, кг ma эф. λ, кг 0 силф. эф. эффективная площадь сильфона; F F Fтр., кг коэффициент трения в подвижных опорах (принят 0,3); P z вес трубопровода длиной L.

3 Modul software: Calculul setărilor compensatorului de pornire (Versiunea 9.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (SP): Distanța maximă dintre suporturile fixe (reale sau imaginare) ale secțiunii rețelei de încălzire cu pornire. compensatoare (instalare fără conducte) se determină prin formula: σadd . Art.tr. Lma 0,8 σ adaugă. efort maxim admisibil în conductă (σ admisibil =50 N/mm); Art.tr. zona secțiunii transversale a peretelui conductei; f tr. forța de frecare specifică a mantalei țevii pe sol, N/m. f tr. μ 0,5 sin ρ Z П D q, N/m rev. coeficientul de frecare al carcasei pe sol (adoptat 0,4); φ unghiul de repaus natural al solului (adoptat 30); ρ densitatea solului, N/m 3 ; Z adâncimea conductei (distanța de la suprafața pământului până la axa conductei); P numărul Pi (3,); D vol. diametrul exterior al carcasei conductei; q greutatea specifică a conductei, N/m. Cantitatea de compresie a compensatorului cu creșterea temperaturii conductei: L Δ L α L Tpr. Tmon. 4Est.tr. α coeficient de dilatare liniară a materialului (pentru St0 α=, 0-5 C -); temperatura de incalzire t ave (T av. Const 70 C); Temperatura conductei T în timpul instalării (variază de la 0 la 5C); L lungimea secțiunii (L<=L ma); мон. E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм). Δ ma T мон. Формула приближённого метода: L α L T Величина сжатия компенсатора перед установкой на трубопровод: P λ L

4 Modul software: Dispunerea covorașelor (compensator în formă de „L”) (Versiunea 5.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (SP): Distanța maximă dintre un suport fix (real sau imaginar) și „ Compensator în formă de L pentru instalarea fără conducte a unei rețele de încălzire, este determinat de formula: add. Art.tr. Lma σ σ adaugă. efort maxim admisibil în conductă (pentru oțel 0 σ admisibil =50 N/mm); Art.tr. zona secțiunii transversale a peretelui conductei; f tr. forța de frecare specifică a mantalei țevii pe sol, N/m. 0,5 sin ρ Z П Dob. μ q, N/m coeficientul de frecare a carcasei pe sol (adoptat 0,4); φ unghiul de repaus natural al solului (adoptat 30); ρ densitatea solului, N/m 3 ; Z adâncimea conductei (distanța de la suprafața pământului până la axa conductei); P numărul Pi (3,); D vol. diametrul exterior al carcasei conductei; q greutatea specifică a conductei, N/m. Mărimea expansiunii termice a conductei în timpul instalării fără canal: L Δ L α L Tma Tmon.min E st.p. α coeficient de dilatare liniară a materialului (pentru oțel 0 α=, 0-5 C -); L lungimea secțiunii (L<=L ma); T ma максимальная рабочая температура трубы (принимается по Т=30С); T мон.min минимальная температура трубы при монтаже (принята 0С); E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм).

5 . dio.naro d.ru Modul software:. Calculul parametrilor de suport (instalare supraterană) (Versiunea 8.) Versiune standard Opțiune pe suport de sprijin (fără adâncitură) Dispunerea verticală a conductelor Opțiune de calcul ca suport fix Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă:. Calculul rack Momentul necesar de rezistență al rackului: Wtotal. 00 M 0,9 σ suplimentar, cm3 M moment total care acționează asupra stâlpului de sprijin, kgm; σ adaugă. efort maxim admisibil în secțiunea transversală a structurii stâlpului de susținere, kg/cm; Moment total: M Fhor. H, kgm Fhor. forța orizontală totală care acționează la înălțimea H; H înălțimea suportului. Pentru suport mobil: Fhor. μ Pz, kg coeficient de frecare în suportul mobil; Pz sarcina verticala pe suport. Pz n L q, kg; n număr de conducte pe suport; L este lungimea conductei dintre suporturi; q greutatea specifică a conductei, kg/m. Calculul parametrilor de susținere (pozare supraterană) Foaie de table

6. Calculul dimensiunilor fundației suportului pentru comprimarea solului Condiția de stabilitate a suportului: σgr. σ calculat, kg/cm σ gr. stres admisibil în sol (rezistența solului), kg/cm; σ calc. stres în sol creat de fundația de sprijin: P M M y σ calc. Σ, kg/cm W W Σ P sarcină de greutate totală (de-a lungul axei Z): ΣP P z H 0 ρbet., kg suprafață a tălpii de sprijin: a b ; a și b - dimensiunile fundației de sprijin; H înălțimea fundației de susținere; 0 ρ pariu. densitatea betonului, kg/m3; Momentul M care acționează asupra suportului din planul XZ, kgm; Momentul meu care acţionează asupra suportului din planul YZ, kgm; Momentul W de rezistență al tălpii de sprijin în planul XZ 3; W y momentul de rezistență al tălpii de sprijin în planul YZ 3. (încărcări axiale de-a lungul axei X, laterale de-a lungul axei Y, verticală de-a lungul axei Z) W M ab ba 3 Wy 6 6 F H H M F H H y 3, kgm; 0 y y 0, kgm F forță asupra suportului care acționează la înălțimea H de-a lungul axei X, kg; Forța F y asupra suportului care acționează la înălțimea H de-a lungul axei Y, kg; H înălțimea suportului; H 0 - înălțimea fundației de susținere. 3. Verificați calculul dimensiunilor fundației suportului pentru răsturnare Condiția de stabilitate: M M și y My M, kgm M moment din greutatea totală care acționează în planul XZ, kgm; y M moment din greutatea totală care acționează în planul YZ, kgm. M Σ P a, kgm M y Σ P b, kgm Σ P sarcina totală de greutate (de-a lungul axei Z); dimensiunile a și b ale fundației de sprijin. Calculul parametrilor de susținere (pozare supraterană) Foaie de table

7 Modul software: Calculul diametrului armăturii de lucru a unui suport de panou (Versiunea 6.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă: arm. 4 Diametrul de proiectare al fitingurilor de lucru: d m Π braț. aria secțiunii transversale a unei tije; P este numărul Pi (3,). Aria secțiunii transversale a unei tije: braț. Braţ. total m braț. total suprafața totală necesară a secțiunii transversale a tuturor tijelor de lucru; n număr de tije de lucru. Braţ. Mma 00 total m σ adaugă. δ M ma moment maxim care acționează asupra scutului de sprijin, kgm; σ adaugă. efort maxim admisibil in tija de lucru, kg/cm; δ δ 0, ecran δ grosime ecran. scut n

8 Modul software: Calculul diametrului dispozitivului de drenaj (Versiunea 8.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (SNiP): Diametrul fitingului pentru drenarea apei dintr-o secțiune secționată a conductei, care are o pantă într-o direcție, este determinată de formula: L d dpr. m n 4 ipr. d ex. diametru redus i panta redusa j d jl j k dpr. L j i jl j k ipr. L k număr de secțiuni; n coeficient în funcție de timpul de coborâre; m coeficient de consum al vanei (pentru vane m=0,0). Diametrul armăturii dispozitivului de drenaj care deservește două ramuri (dreapta și stânga) este determinat de formula: d total. av. leu d d d diametrul racordului drept; d leu diametrul fitingului pentru ramura stângă.

03-glava_fin 09.17.03 9:50 AM Page 19 3 3. Design 3.1. Principii de bază pentru proiectarea rețelelor de încălzire fără conducte cu izolație din spumă poliuretanică produsă de MosFlowline JSC Pre-izolat

Fundamente teoretice 6.0. Alungirea axială 6.1. Lungimea admisă a secțiunii drepte 6.2. Pretensionare termică 6.3. Alungirea axială 6.1. După cum se știe, atunci când temperatura se schimbă, toate materialele

Lecție (ore) Calculul grosimii optime de izolație a unei rețele de încălzire Scopul calculului termic al rețelei este de a determina grosimea izolației termice și scăderea de temperatură într-o anumită secțiune a traseului. Grosimea izolației termice

Calculul conductelor verticale cu rosturi de dilatație cu burduf 1. Determinarea schemei de proiectare Calculul oricărei structuri începe cu selectarea schemei de proiectare. A) Când se calculează o conductă verticală cu burduf

Fundamentele de proiectare 7.0. Determinarea diametrelor conductelor de lucru 7.1. Pierderi de căldură 7.2. Compoziția conductei de încălzire 7.3. Conducte drepte 7.3.1. Coturi, ramuri 7.3.2. Determinarea diametrului conductelor de lucru 7.1.

34 Aplicarea suporturilor de ghidare pe conducte cu rosturi de dilatatie axiale cu burduf E.V. Kuzin, director al ATEKS-ENGINEERING LLC, Irkutsk; V.V. Logunov, director general adjunct, V.L. Polyakov,

Cursul 5 5. CALCUL HIDRAULIC ȘI MODURI DE FUNCȚIONARE ALE REȚELELOR DE încălzire 5.. Sarcini principale La proiectarea rețelelor de încălzire, sarcina principală a calculului hidraulic este de a determina diametrele conductelor conform date

Soluții pentru proiectarea suporturilor fixe în timpul expansiunii termice a conductelor.

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERATIEI RUSĂ Instituție de învățământ de stat de învățământ profesional superior UNIVERSITATEA CIVILĂ DE STAT ROSTOV Aprobat de

Parteneriat non-profit „Aprovizionarea cu căldură rusă” Standard organizației NP „RT” STO NP „RT” 70264433-4-4-2009 CERINȚE DE CALITATE PENTRU PROIECTAREA REȚELULUI DE ÎNCĂLZIRE ÎN IZOLAȚIA PUF Document de sistem de calitate

Societate cu răspundere limitată „Bautechnology” P R O C H O S T N O S C A C T U T al sistemului de fațadă cu perete cortină cu un spațiu de aer ALT-FASAD-11 pentru un complex rezidențial situat la adresa: Moskovskaya

Calculul unui perete exterior monolit de subsol trebuie introdus calculat în aceste puncte, trebuie verificată îndeplinirea condițiilor Date inițiale 1 Coeficienți 1.1 Factorul de siguranță la sarcină (pentru beton armat

Denumirea organizației Calculul rezistenței și stabilității carcasei rezervorului sub acțiunea sarcinilor de sprijin Numele proiectului Cod: Completat de: Sergeev V.S. 1. Calculul rezistenței. Calculul rezistenței și stabilității

535 - Fundație separată pentru un stâlp din beton armat 1 2 Programul este destinat proiectării unei fundații separate pentru un stâlp din beton armat în conformitate cu SP 52-101-03 sau SNiP 2.03.01-84* sau

OBIECTUL RAPORTULUI: SECȚIUNEA: Stație de pompare a apelor uzate ETAPA: Documentație detaliată CLIENT: CONTRACTOR: Alexey Vladimirovich Kozlov 201_ /Kozlov A.V./ Cuprins Nota explicativă 2 Anexa 1.

Energoresurs-Invest Corporation Orientări temporare pentru utilizarea rosturilor de dilatație cu burduf axial produse de Energoresurs-Invest Corporation pentru rețelele de încălzire Recomandări pentru proiectare și instalare

48 Anexa 1 Tabelul P 1.1. Caracteristicile dinamice ale conductelor de apă și gaz din oțel în conformitate cu GOST 36-75* ale sistemelor de încălzire a apei cu pompare la o viteză a apei de 1 m/s Diametrul țevii, mm Diametrul nominal

Metoda de calcul se bazează pe datele date în SNiP 2.01.07-85 și SNiP 2.03.06-85. Datele obținute în urma calculelor trebuie verificate și aprobate de un specialist în calcul

MINISTERUL EDUCAȚIEI AL REPUBLICII BELARUS Universitatea Națională Tehnică din Belarus Departamentul de Aprovizionare cu căldură și gaz și ventilație V. M. Kopko D. B. Muslina PROIECTAREA REȚELURILOR DE CĂLDURĂ CU FLEXIBIL

Rosturi de dilatație axiale burduf anfo din oțel inoxidabil Descriere și domeniul de aplicare pentru sistemele de încălzire a clădirilor cu mai multe etaje. Rosturile de dilatare axiale constau dintr-un burduf (cilindru ondulat) realizat

Sarcina 1. Determinați viteza curgerii apei în conductă. Consumul de apă este de 90 m 3 /oră. Diametrul conductei 0,01 m. Debitul de apă în conductă este egal cu: w=(4 Q) / (π d) = ((4 90) / (3.14)

BAK Calcul rezistență Inv. ticălos În schimb. Inv. Inv. dublare. Perv. apl. Cuprins 1 Date inițiale pentru calcul...4 1.1 Parametrii de proiectare...4 1.2 Tensiuni admisibile...4 1.3 Presiunea și temperatura

516 - Fundație de piloți cu grilaj în bandă 1 2 Programul este destinat proiectării unei fundații de piloți cu grilaj în bandă în conformitate cu SP 50-102-2003 sau SNiP 2.02.03-85. Prevăzut

536 Domeniul fundații coloane pentru stâlpi din beton armat 1 2 Programul este destinat proiectării unui domeniu de fundații coloane pentru stâlpi din beton armat în conformitate cu SP 52-101-03 sau SNiP 2.03.01-84*

Calculator secțiune rețea de căldură. Calculatorul secțiunii rețelei de încălzire este conceput pentru a efectua un exemplu de testare de calcul al pierderilor de lichid de răcire și de căldură dintr-o secțiune de rețea de încălzire cu caracteristici arbitrare.

Calculul unui schimbător de căldură cu carcasă și tuburi Informații generale Schimbătoarele de căldură cu carcasă și tuburi sunt cele mai utilizate pe scară largă în producția de alimente. Acest lucru se explică prin următoarele avantaje: compactitate, scăzută

STANDARDUL DE STAT AL UNIUNII URSS NAVE ȘI DISPOZITIVE. NORME ȘI METODE DE CALCUL PENTRU ECHIPAMENTE DE TIP COLANĂ GOST 2475781 (ST SEV 164579) COMITETUL DE STAT URSS PRIVIND STANDARDE STATUL Moscova

Instalarea unui sistem intern de alimentare cu apă Țevile din polimer și metal-polimer sunt mai convenabile de instalat decât cele din metal. Sunt mai ușoare (greutatea este cu un ordin de mărime mai mică decât cele din metal) și sunt mai ușor de îndoit și îndoit.

Un exemplu de calcule ale pierderilor de presiune hidraulice la unitățile de instalare a debitmetrelor de la compania „Vzlyot” (Calculele se efectuează pe baza documentului „Metodologie pentru calculul hidraulic al tranzițiilor confuzor-difuzor.

2006 WWW.TEPLOV.RU 1 Criterii de calitate pentru izolarea termică. 1. Conectare strânsă și uniformă a elementelor de acoperire cu flanșa. Legătura prin flanșă asigură rezistența spațială a protecției

Schimbare col. doc. Semnătura Data 1.1 Date generale Lista desenelor Denumirea a 1 Date generale (pe 8 foi) 2 Planul casei 3 Armarea plăcii de fundație. Armatura A-500S. Placa 300 mm. 4 Întărire

Calcule. Calcule statice. Metoda de calcul se bazează pe datele date în SNiP 2.01.07-85 și SNiP 2.03.06-85. Datele obținute în urma calculelor trebuie verificate și aprobate

Teste de control. Hidraulica (opțiunea A) ATENȚIE! La efectuarea calculelor se recomandă să se ia accelerația gravitației g = 10 m/s 2, iar densitatea lichidului = 1000 kg/m 3. 1. Cu ce presiune este egală

11 CALCULUL ELEMENTELOR COMPRESE 11.1 Informaţii generale Elementele comprimate includ: coloane; coarde superioare de zăbrele, încărcate la noduri, bretele ascendente și stâlpi de zăbrele; elemente de coajă; elemente de fundație;

Cursul 5 Scop: studierea pierderilor prin frecare de-a lungul lungimii și a pierderilor datorate rezistenței locale. Obiective: clasifica pierderile si da o metoda de calcul. Rezultatul dorit: Elevii ar trebui să cunoască: caracteristici

12.1.1 Informații generale/sistem multistrat/tehnologie de pozare...12 / 1-2 12.1.2 Prezentare generală a avantajelor și dezavantajelor...12 / 3 12.1.3 Lungimea de pozare admisă Lmax a unei singure țevi pentru instalarea tradițională... 12

Calcul de verificare a unei fundații în bandă existentă pe o fundație pe piloți (posibilitatea de adăugare a unui etaj 3) conform stărilor limită grupei I ÎN SECȚIUNEA 21-21 Caracteristici principale ale solurilor: Standard

Calculul rezistenței la torsiune 1. Când o tijă de secțiune transversală circulară este torsiune, starea de efort a materialului în toate punctele, cu excepția punctelor de pe axa tijei, RĂSPUNS: 1) liniară (uniaxială).

Cursul 12 Proiectarea fundațiilor pe baza stărilor limită Până în 1962, fundațiile erau proiectate pe baza sarcinilor admisibile, iar apoi treceau la proiectarea pe baza stărilor limită. Acum în calculul temeiurilor

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ superior „UNIVERSITATEA DE STAT PETROZAVODSK” (PetrSU) Fizico-tehnic

CUPRINS 1 PARAMETRI DE PROIECTARE 4 PROIECTAREA ȘI CALCULUL PĂRȚII SUPERIOARE A COLONEI 5 1 Dispunerea 5 Verificarea stabilității în planul de îndoire 8 3 Verificarea stabilității din planul de îndoire 8 3 CONSTRUCȚIE

Tehnologia Hilti REBAR rezolvă problemele. Exemple. Exemple de sarcini HILTI REBAR 1 Sarcina 1 Având în vedere: Placă de fundație, ieșirile de armătură de sub stâlp s-au deplasat, este necesară restabilirea ieșirilor la proiectare

Kuzmichev Sergey Dmitrievich 2 CUPRINS 10 Elemente ale teoriei elasticității și hidrodinamicii. 1. Deformari. legea lui Hooke. 2. Modulul lui Young. Coeficientul lui Poisson. Module de compresie integrală și unilaterale

1. Carcasă cilindrică 1 1.1. Date inițiale Material: 09G2S Int. diametru, D: 800 mm Grosimea peretelui, s: 6 mm Adăugare pentru a compensa coroziunea și eroziunea, c 1: 2 mm Adaos pentru a compensa negativ

SUPORTURI PENTRU EDITURĂ APARATURĂ COLONĂ TSTU UDC 66.01.001. BBK L11-5-04ya73-5 K65 Aprobat de Consiliul Editorial și de Publicare al Referentului Universității Profesor asociat al Departamentului de Operații Tehnice și Tehnice E.V. Khabarova S osta

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AGENȚIA FEDERALĂ PENTRU ÎNVĂȚĂMÂNT FEDERAȚIA RUSĂ ACADEMIA DE STAT DE ARHITECTURA ȘI CONSTRUCȚII TYUMEN DEPARTAMENTUL „MECANICA STRUCTURALĂ” SECȚIA „REZISTENTĂ”

Calculul rezistenței fundației Vzam.inv. Inv. dublare. Semnat și data Dezvoltat Lit. ov Prov. 2 8 T.control. N.cont. Aprobat Nijni Novgorod, 2008 Calculul rezistenței fundației Cuprins 1 Date inițiale 3 2 Calcul

U-Tubes Heat Exchanger-Russian Final Report GOST R 52857/52630 Rev.02 Uri Katanov Pressure Vessel Engineer, FEA and CFD Analyst M.Sc.-MEng P.Eng Canada 1 CUPRINS Date inițiale pentru calcul..3 Rezumat

12 iunie 2017 Procesul combinat de convecție și conducție se numește transfer de căldură convectiv. Convecția naturală este cauzată de diferența de greutate specifică a unui mediu încălzit neuniform și se realizează

TEMA 1. CALCULUL HIDRAULIC AL SISTEMULUI DE ÎNCĂLZIRE A APEI 1.1. Metode de calcul hidraulic al conductelor sistemelor de încălzire a apei La calcularea conductelor sistemelor de încălzire a apei, diverse

1. Cuprins 1. Introducere... 4 2. Informații generale și stabilirea problemelor... 5 3. Probleme ale studiilor computaționale... 8 4. Încărcări și impacturi. Prevederi de bază de proiectare... 9 4.1. Tipuri de sarcini asupra structurii

Agenția Federală pentru Educație Instituție de învățământ de stat de învățământ profesional superior Vladimir Universitatea de Stat Departamentul de Rezistență a Materialelor METODOLOGIC

570 Perete de palplanșe 1 2 Programul este destinat proiectării și calculului unui perete de palplanșe prins liber sau înglobat în pământ cu posibilitatea instalării ancorelor. Ca încărcături, cu excepția

Hidraulica 63 3.18. PIERDERI DE PRESIUNE ÎN REZISTENTA LOCALĂ După cum sa indicat deja, pe lângă pierderile de presiune pe lungimea fluxului, pot apărea și așa-numitele pierderi de presiune locale. Motivul pentru acesta din urmă, de exemplu,

Olimpiada Republicană. clasa a 9-a. Brest. 004. Condiții de problemă. Tur teoretic. Sarcina 1. „Macara de camion” O macara de camion cu greutatea M = 15 t cu dimensiunile caroseriei = 3,0 m 6,0 m are un telescopic retractabil ușor

Raport 5855-1707-8333-0815 Calculul rezistenței și stabilității unei tije de oțel conform SNiP II-3-81* Acest document a fost întocmit pe baza unui raport privind calculul unui element metalic efectuat de administratorul utilizatorului

AGENȚIA FEDERALĂ DE ÎNVĂȚĂMÂNT Instituție de învățământ de stat de învățământ profesional superior „UNIVERSITATEA POLITEHNICĂ DE CERCETARE NAȚIONALĂ TOMSK” APROBAT de director

Instrucțiuni pentru proiectarea pereților de sprijin din blocurile LammiMuuri CUPRINS 1. PROIECTAREA ȘI PROPRIETĂȚILE BLOCURILOR „LAMMIMUURI” PENTRU ZIDĂRII PEREȚILOR DE SUPPORT. APLICAȚIE 3. TIPURI DE PEREȚI 4. CALCULE 4.1. Proprietățile materialelor

2 INSTALARE ȘI LUCRĂRI SPECIALE ÎN CONSTRUCȚII 3 „08 Știința producției MÌÌ ı ı ÔappleÓËÎÂÈ E.L. AIRUMYAN, Candidat la Științe Tehnice (CJSC „TSNIIPSK”)

SRL „Ciac” Calcul de verificare a fundațiilor unui turn cu o înălțime de H = 95 m, pentru amplasarea echipamentului de antenă Director general Inginer șef al proiectului, Sankt Petersburg 2016 Cuprins 1. Date inițiale..

GOST ISO 7904-2-2001 Lagare de alunecare. Convenții. Partea 2. Cerere Organismul de adoptare: Gosstandart al Rusiei Data introducerii 07/01/2002 1 DEZVOLTAT de Comitetul Tehnic Interstatal pentru

Teste privind rezistența materialelor pentru studenții la distanță Alcătuit de: S.G.Sidorin Rezistența materialelor. Teste pentru elevi prin corespondență: Metoda. instrucțiuni / S.G. Sidorin,

10.1. Calcul de verificare a bazei și fundațiilor peretelui de-a lungul axei „B” (gropa 4) Încărcările au fost colectate folosind programul Scud 11.5. Următoarele sarcini acționează asupra fundației la nivelul muchiei acesteia: NX(NY)=

CURTEA 8 5. Proiectarea și calculul elementelor DC din mai multe materiale CURTEA 8 Calculul elementelor din lemn stratificat cu placaj și elemente din lemn armat trebuie efectuat conform metodei date

KN 901-11-2T Opțiunea 1 Opțiunea 2 Opțiunea 3 Opțiunea 4 Opțiunea 5 Opțiunea 6 Opțiunea 7 Opțiunea 8 Opțiunea 9 Opțiunea 10. Opțiunea 11 Opțiunea 12 Opțiunea 13 Opțiunea 14 Opțiunea 15 Opțiunea 16 Opțiunea 17 Opțiunea 18

Passat 1.08 NTP Truboprovod LLC Universitatea Tehnică de Stat din Omsk PRODUCEREA ZEOLITUL Uscator cu pulverizare NOTĂ DE CALCUL ȘI EXPLICATIVE și data Reciproc. inv. Inv. dublare. și datează Omsk 2012

RECOMANDĂRI PENTRU PROIECTAREA PILOȚILOR FORați KRINNER ÎN ZONE SEISMICE 2.1 La proiectarea fundațiilor piloților în zone seismice, pe lângă cerințele SNiP RK 5.01-03-2002 „Fundații piloți”,

Studiu de fezabilitate Efectuarea calculelor termice și hidraulice cu înlocuirea pompei pe baza rezultatelor acestora. CONŢINUT. 1. Date inițiale. 2. Calculul economiilor anuale de energie 3. Calculul economic

Metode de modelare și calculare a fundațiilor de piloți în biroul SCAD Viktor Sergeevich Mihailov Șeful centrului de asistență tehnică din Novosibirsk Biroul SCAD Andrey Vladimirovich Teplykh Șeful Samara

Pagina 1

Calculul hidraulic este cel mai important element în proiectarea rețelelor de încălzire.

Sarcina de calcul hidraulic include:

1. Determinarea diametrelor conductei,

2. Determinarea căderii de presiune în rețea,

3. Stabilirea valorilor presiunii în diferite puncte ale rețelei,

4. Conectarea presiunilor în diferite puncte ale sistemului în moduri statice și dinamice de funcționare a acestuia,

5. Stabilirea caracteristicilor necesare pompelor de circulatie, de rapel si de completare, cantitatea si amplasarea acestora.

6. Determinarea metodelor de conectare a intrărilor de abonat la rețeaua de încălzire.

7. Selectarea circuitelor și dispozitivelor de control automat.

8. Identificarea modurilor de funcționare raționale.

Calculele hidraulice se efectuează în următoarea ordine:

1) în partea grafică a proiectului, desenați un plan general al zonei orașului la scara 1:10000, în conformitate cu atribuirea, indicați locația sursei de căldură (IT);

2) arata o schema a retelei de incalzire de la IT la fiecare microsector;

3) pentru calculul hidraulic al rețelei de încălzire de-a lungul traseului conductei, linia principală de proiectare este selectată, de regulă, de la sursa de căldură la cea mai îndepărtată unitate de încălzire;

4) schema de proiectare indică numărul de tronsoane, lungimile acestora, determinate conform planului general, ținând cont de scara acceptată, și de consumul estimat de apă;

5) pe baza debitului de lichid de răcire și, concentrându-se pe pierderea de presiune specifică de până la 80 Pa/m, se atribuie diametrele conductelor în secțiuni ale conductei principale;

6) cu ajutorul tabelelor se determină pierderea de presiune specifică și viteza lichidului de răcire (calcul hidraulic preliminar);

7) calculați ramurile pe baza diferenței de presiune disponibilă; în acest caz, pierderea de presiune specifică nu trebuie să depășească 300 Pa/m, viteza lichidului de răcire nu trebuie să depășească 3,5 m/s;

8) desenați o diagramă a conductei, aranjați supape de închidere, suporturi fixe, compensatoare și alte echipamente; distanțele dintre suporturile fixe pentru secțiuni de diferite diametre se determină pe baza datelor din Tabelul 2;

9) pe baza rezistențelor locale, determinați lungimi echivalente pentru fiecare secțiune și calculați lungimea redusă folosind formula:

10) se calculează pierderea de presiune în secțiuni din expresie

Unde α este un coeficient care ia în considerare ponderea pierderilor de presiune datorate rezistențelor locale;

∆ptr – căderea de presiune din cauza frecării într-o secțiune a rețelei de încălzire.

Calculul hidraulic final diferă de cel preliminar prin faptul că scăderea de presiune între rezistențele locale este luată în considerare mai precis, adică. după amplasarea compensatoarelor şi supapelor de închidere. Pentru diametre mai mici se folosesc rosturi de dilatare cutie de presa pentru d ≤ 250 mm, se folosesc rosturi de dilatare in forma de U.

Se efectuează calcule hidraulice pentru conducta de alimentare; Diametrul conductei de retur și scăderea de presiune din aceasta se consideră a fi aceleași ca la alimentare (clauza 8.5).

Conform paragrafului 8.6, cel mai mic diametru interior al conductelor trebuie să fie de cel puțin 32 mm în rețelele de încălzire și de cel puțin 25 mm pentru conductele de circulație a apei calde.

Calculele hidraulice preliminare încep cu ultima secțiune de la sursa de căldură și sunt rezumate în Tabelul 1.

Tabelul 6 – Calcul hidraulic preliminar

Numărul parcelei	lpr=lx (1+α), m	∆Р=Rхlр, Pa
AUTOSTRADA









SUCURSALA DE DESIGN





		∑∆Rotv =

La calculul hidraulic al rețelelor de încălzire, se determină debitul total al apei calde principale pentru încălzire, aer condiționat, ventilație și apă caldă menajeră. Pe baza acestui calcul, se determină parametrii necesari ai echipamentelor de pompare, schimbătoarelor de căldură și diametrelor conductelor rețelei principale.

Câteva despre teorie și sarcini

Sarcina principală a calculului hidraulic al rețelelor de încălzire este selectarea parametrilor geometrici ai conductei și a dimensiunilor standard ale elementelor de control pentru a asigura:

distribuția calitativă și cantitativă a lichidului de răcire la dispozitivele individuale de încălzire;
fiabilitatea termo-hidraulică și fezabilitatea economică a unui sistem termic închis;
optimizarea costurilor de investiţii şi operare ale organizaţiei de furnizare a căldurii.

Calculul hidraulic creează premisele pentru ca dispozitivele de încălzire și apă caldă să atingă puterea necesară la o anumită diferență de temperatură. De exemplu, cu un grafic T de 150-70 o C, acesta va fi egal cu 80 o C. Acest lucru se realizează prin crearea presiunii necesare apei sau a presiunii lichidului de răcire la fiecare punct de încălzire.

Această condiție obligatorie pentru funcționarea unui sistem de încălzire este implementată prin configurarea corectă a echipamentelor de rețea în conformitate cu condițiile de proiectare, instalarea echipamentelor pe baza rezultatelor calculelor hidraulice ale rețelelor de încălzire.

Etape hidraulice de rețea:

Calcul înainte de lansare.
Reglementare operațională.

Hidraulica inițială a rețelei se realizează:

folosind calcule;
metoda de masurare.

În Federația Rusă, metoda de calcul este predominantă; determină toți parametrii elementelor sistemului de alimentare cu căldură într-o singură zonă de proiectare (casă, bloc, oraș). Fără aceasta, rețeaua va fi reglată greșit, iar lichidul de răcire nu va fi furnizat la etajele superioare ale clădirilor cu mai multe etaje. De aceea, începerea construcției oricărei instalații de alimentare cu încălzire, chiar și cea mai mică, începe cu un calcul hidraulic al rețelelor de încălzire.

Întocmirea unei scheme a rețelelor de încălzire

Înainte de calculele hidraulice, se realizează o diagramă preliminară a conductelor indicând lungimea L în metri și D a conductelor de apă de utilități în mm și volumele estimate de apă din rețea pentru secțiunile de proiectare ale diagramei. Pierderile de presiune în sistemele de alimentare cu căldură sunt împărțite în liniare, care apar din cauza frecării suportului de pereții țevii, și pierderi în zone cauzate de rezistența structurală locală din cauza prezenței teurilor, curbelor, compensatoarelor, spirelor și altor dispozitive.

Exemplu de calcul: calcul hidraulic al rețelelor de încălzire:

În primul rând, se efectuează un calcul mai amplu pentru a determina indicatorii maximi de rețea care pot oferi pe deplin rezidenților servicii de încălzire.
La finalizare, se stabilesc indicatori calitativi și cantitativi ai rețelelor principale și intrabloc, inclusiv presiunea finală și temperatura mediului la nodurile de intrare ale consumatorilor de căldură, ținând cont de pierderile de căldură.
Efectuați un calcul hidraulic de probă a rețelei de încălzire și alimentare cu apă caldă.
Acestea stabilesc costurile efective în secțiuni ale circuitului și la intrările în clădirile rezidențiale, cantitatea de căldură primită de abonați la calcularea temperaturii lichidului de răcire în conducta de alimentare cu apă a sistemelor de încălzire și presiunea disponibilă în galeria de evacuare, justificare pentru regimurile hidrotermale și temperatura prevăzută în interiorul spațiilor rezidențiale.
Determinați temperatura necesară de alimentare cu căldură la ieșire.
Setați dimensiunea maximă T a apei încălzite la ieșirea unei cazane sau a unei alte surse de căldură, obținută pe baza unui calcul hidraulic al rețelei de încălzire. Trebuie să asigure standarde sanitare în interior.

Aplicatii ale metodei normative

Hidraulica rețelelor se realizează pe baza tabelelor cu sarcinile termice maxime orare și a unei diagrame de alimentare cu căldură pentru un oraș sau regiune, indicând sursele, locația sistemelor de inginerie principale, intra-bloc și intra-casă, indicând limitele de proprietatea bilanțului proprietarilor rețelei. Calculul hidraulic al conductelor rețelei de încălzire pentru fiecare secțiune până la diagrama de mai sus se efectuează separat.

Această metodă de calcul este utilizată nu numai pentru rețelele de încălzire, ci și pentru toate conductele care transportă medii lichide, inclusiv condens de gaz și alte medii lichide chimice. Pentru sistemele de alimentare cu căldură prin conducte, modificările trebuie efectuate ținând cont de vâscozitatea cinematică și densitatea mediului. Acest lucru se datorează faptului că aceste caracteristici influențează pierderea de presiune specifică în conducte, iar debitul este legat de densitatea mediului de tranzit.

Parametrii de calcul hidraulic al rețelei de încălzire a apei

Consumul de căldură Q și cantitatea de lichid de răcire G pentru zone sunt indicate în tabelul indicatorilor de consum maxim orar de căldură pentru anotimpurile de iarnă și vară separat și corespund cantității de consum de căldură pentru trimestrele incluse în schemă.

Un exemplu de calcul hidraulic al unei rețele de încălzire este prezentat mai jos.

Deoarece calculele depind de mulți indicatori, ele sunt efectuate folosind numeroase tabele, diagrame, grafice, nomograme, valoarea finală a consumului de căldură Q pentru sistemele de încălzire din interior se obține prin interpolare.

Cantitatea de lichid care circulă în rețeaua de încălzire m 3 / oră, la calcularea modului hidraulic al rețelei de încălzire, este determinată de formula:

G = (D2 / 4) x V,

G - consumul de purtător, m 3 /oră;
D - diametrul conductei, mm;
V - viteza curgerii, m/s.

Căderile de presiune liniare în calculul hidraulic al rețelelor de încălzire sunt preluate din tabele speciale. La instalarea sistemelor de încălzire, în ele sunt instalate zeci și sute de elemente auxiliare: supape, fitinguri, orificii de aerisire, coturi și altele care creează rezistență la mediul de tranzit.

Motivele scăderii presiunii în conducte includ și starea internă a materialelor conductelor și prezența depozitelor de sare pe acestea. Valorile coeficienților utilizate în calculele tehnice sunt date în tabele.

Metodologia standard și etapele procesului

Conform metodei de calcul hidraulic al rețelelor de încălzire, se realizează în două etape:

Construirea unei diagrame a rețelelor de încălzire pe care sunt numerotate secțiuni, mai întâi în zona liniei principale centrale - o linie de rețea mai lungă și mai voluminoasă în ceea ce privește sarcina de la punctul de conectare la o instalație de consum mai îndepărtată.
Calculul pierderilor de presiune ale fiecărei secțiuni de conductă, diagrame. Se realizează folosind tabele și nomograme, care sunt indicate de cerințele normelor și standardelor de stat.

Primul care efectuează calcule pentru autostrada principală sunt costurile stabilite conform schemei. În acest caz, sunt utilizate date de referință privind pierderile de presiune specifice în rețele.

Numărul compensatorilor conform schemei.
Rezistențe pe elementele rețelei de încălzire instalate efectiv.

Pierderile de presiune sunt calculate folosind formule și nomograme. Apoi, având aceste date pentru întreaga rețea, calculează regimul hidromecanic al secțiunilor individuale de la punctul de scindare până la abonatul final.

Calculele sunt legate de alegerea diametrelor conductelor de ramificație. Incoerență nu mai mult de 10%. Excesul de presiune din rețeaua de încălzire este stins la unitățile de lift, duzele de accelerație sau regulatoarele automate la punctele de control interne.

Având în vedere presiunea disponibilă a rețelei principale de încălzire și a ramurilor, setați mai întâi rezistivitatea aproximativă Rm, Pa/m.

Calculele folosesc tabele, nomograme pentru rețelele de încălzire și altă literatură de referință, care este obligatorie pentru toate etapele, este ușor de găsit pe internet și în literatura de specialitate;

Algoritmul pentru schema de calcul este stabilit prin documentație de reglementare și tehnică, standarde de stat și sanitare și se realizează în strictă conformitate cu procedura stabilită.

Articolul oferă un exemplu de calcul hidraulic al unei rețele de încălzire. Procedura se efectuează în următoarea secvență:

Pe orașul și districtul aprobat sunt marcate punctele nodale de calcul, sursa de căldură, rutarea sistemelor de inginerie, indicând toate sucursalele și instalațiile de consum conectate.
Se clarifică limitele afilierii bilanțului rețelelor de consumatori.
Atribuiți numere site-ului conform schemei, începând cu numerotarea de la sursă până la consumatorul final.

Sistemul de numerotare ar trebui să separe în mod clar tipurile de rețele: linii principale intrabloc, cele inter-casă de la puțul termic până la limitele bilanţului, în timp ce tronsonul este stabilit ca o secțiune a rețelei, delimitată de două ramuri.

Diagrama prezintă toți parametrii calculului hidraulic al rețelei principale de încălzire din stația centrală de încălzire:

Q - GJ/oră;
Gm3/oră;
D - mm;
V - m/s;
L este lungimea secțiunii, m.

Această rețea de încălzire este proiectată pentru un sistem de alimentare cu căldură care utilizează lichid de răcire sub formă de abur.

Diferențele dintre această schemă și cea anterioară sunt cauzate de indicatorii de temperatură și presiunea mediului. Din punct de vedere structural, aceste rețele se caracterizează printr-o lungime mai mică în orașele mari, ele includ de obicei doar linii principale, adică de la sursă la punctul central de încălzire. Ele nu sunt utilizate ca rețele intra-sector și intra-casă, cu excepția amplasamentelor industriale mici.

Schema schematică este realizată în aceeași ordine ca și cu lichidul de răcire cu apă. La secțiuni sunt indicați toți parametrii rețelei pentru fiecare ramură datele sunt preluate dintr-un tabel rezumativ al consumului maxim de căldură orar, cu însumarea pas cu pas a indicatorilor de consum de la consumatorul final la sursă.

Dimensiunile geometrice ale conductelor sunt stabilite pe baza rezultatelor calculelor hidraulice, care sunt efectuate în conformitate cu normele și reglementările de stat, și în special SNiP. Valoarea determinantă este pierderea de presiune a mediului gaz-condens de la sursa de alimentare cu căldură la consumator. Cu o pierdere de presiune mai mare și o distanță mai mică între ele, viteza de mișcare va fi mare și va fi necesar un diametru mai mic al liniei de abur. Diametrul este selectat conform tabelelor speciale, pe baza parametrilor lichidului de răcire. Datele sunt apoi introduse în tabele pivot.

Lichid de răcire pentru rețeaua de condens

Calculul pentru o astfel de rețea de încălzire diferă semnificativ de cele anterioare, deoarece condensul există simultan în două stări - în abur și în apă. Acest raport se modifică pe măsură ce se deplasează către consumator, adică aburul devine din ce în ce mai umed și în cele din urmă se transformă complet într-un lichid. Prin urmare, calculele pentru conducte pentru fiecare dintre aceste medii sunt diferite și sunt luate în considerare de alte standarde, în special de SNiP 2.04.02-84.

Procedura de calcul al conductelor de condens:

Rugozitatea echivalentă internă a țevilor este determinată din tabele.
Indicatorii pierderii de presiune în conductele din secțiunea de rețea, de la evacuarea lichidului de răcire de la pompele de încălzire la consumator, sunt luați conform SNiP 2.04.02-84.
Calculul acestor rețele nu ține cont de consumul de căldură Q, ci doar de consumul de abur.

Caracteristicile de proiectare ale acestui tip de rețea afectează în mod semnificativ calitatea măsurătorilor, deoarece conductele pentru acest tip de lichid de răcire sunt realizate din oțel negru, după ce pompele de rețea, din cauza scurgerilor de aer, se corodează rapid din excesul de oxigen; care se formează condens de calitate scăzută cu oxizi de fier, care provoacă coroziunea metalului. Prin urmare, se recomandă instalarea conductelor din oțel inoxidabil în această zonă. Deși alegerea finală se va face după finalizarea studiului de fezabilitate al rețelei de încălzire.

Pierderile de energie datorate supapelor, fitingurilor și curbelor sunt cauzate de perturbări localizate de curgere. Pierderea de energie are loc de-a lungul unei secțiuni finite și nu neapărat scurte a conductei, cu toate acestea, pentru calculele hidraulice, se acceptă în general că întregul volum al acestei pierderi este luat în considerare la locația dispozitivului. Pentru sistemele de conducte cu conducte relativ lungi, este adesea cazul ca pierderile rezultate să fie neglijabile în raport cu pierderea totală de presiune în conductă.

Pierderile la conducte sunt măsurate utilizând date experimentale reale și apoi analizate pentru a determina un factor de pierdere local care poate fi utilizat pentru a calcula pierderile de fiting, deoarece variază în funcție de rata de curgere a fluidului prin dispozitiv.

Produsele Pipe Flow Software facilitează determinarea pierderilor de fiting și a altor pierderi în calculele căderii de presiune, deoarece sunt preîncărcate cu o bază de date de supape care conține mulți factori standard pentru robinete și fitinguri de diferite dimensiuni. În cadrul unui sistem de conducte, o pompă este adesea folosită pentru a adăuga presiune suplimentară pentru a depăși pierderile cauzate de frecare și alte rezistențe.

Performanța pompei este determinată de curbă. Presiunea generată de pompă variază în funcție de debit, găsirea punctului de funcționare pe curba de performanță a pompei nu este întotdeauna o sarcină ușoară.

Folosind software-ul de proiectare hidraulică Pipe Flow Expert, este destul de ușor să găsiți punctul exact de funcționare pe curba pompei, asigurându-vă că debitele și presiunile sunt echilibrate în întregul sistem, pentru a lua decizii precise de proiectare a conductelor.

Se fac calcule online pentru a selecta diametrul optim care oferă cei mai buni parametri de funcționare, pierderi reduse de presiune și viteze mari de deplasare a fluidului, ceea ce va asigura indicatori tehnici și economici buni ai rețelelor de încălzire în ansamblu.

Minimizează efortul și oferă o precizie mai mare. Include toate tabelele de referință și nomogramele necesare. Astfel, se presupune că pierderile pe metru de țevi sunt de 81 - 251 Pa/m (8,1 - 25,1 mm coloană de apă), care depinde de materialul țevilor. Viteza apei în sistem depinde de diametrul conductelor instalate și este selectată într-un interval specific. Cea mai mare viteză a apei pentru rețelele de încălzire este de 1,5 m/s. Calculul sugerează valori limită ale vitezei apei în conductele cu un diametru interior:

15,0 mm - 0,3 m/s;
20,0 mm - 0,65 m/s;
25,0 mm - 0,8 m/s;
32,0 mm - 1,0 m/s.
Pentru alte diametre nu mai mult de 1,5 m/s.
Pentru conductele sistemelor de protecție împotriva incendiilor sunt permise viteze medii de până la 5,0 m/s.

GIS Zulu este un program de geoinformații pentru calculul hidraulic al rețelelor de încălzire. Compania este specializată în cercetarea aplicațiilor GIS care necesită vizualizarea geodatelor 3D în versiuni vectoriale și raster, studiul topologic și relația acestora cu bazele de date semantice. Zulu vă permite să creați diferite planuri și diagrame de lucru, inclusiv rețele de căldură și abur folosind topologia, poate lucra cu rastere și poate achiziționa date din diferite baze de date, cum ar fi BDE sau ADO.

Calculele sunt realizate în strânsă integrare cu sistemul de informații geografice sunt implementate într-o versiune de modul extins. Rețeaua este introdusă ușor și rapid în GIS folosind mouse-ul sau folosind aceste coordonate. După care se creează imediat o schemă de calcul. După aceea, parametrii circuitului sunt setați și începerea procesului este confirmată. Calculele sunt utilizate pentru rețelele de încălzire în bloc și inel, inclusiv pentru unitățile de pompare din rețea și dispozitivele de throttling, alimentate de la una sau mai multe surse. Calculele de încălzire pot fi efectuate luând în considerare scurgerile din rețelele de distribuție și pierderile de căldură în conductele de încălzire.

Pentru a instala un program special pe un computer, descărcați „Calcul hidraulic al rețelelor de încălzire 3.5.2” de pe Internet prin torrent.

Structura etapelor de definire:

Definiţia commutation.
Verificarea calculului hidromecanic al rețelei de încălzire.
Calcul de reglaj termo-hidraulic al conductelor principale si intra-sfert.
Alegerea proiectării echipamentelor rețelei de încălzire.
Calculul graficului piezometric.

Microsoft Excel pentru calcule hidraulice în rețelele de încălzire este cel mai accesibil instrument pentru utilizatori. Editorul său cuprinzător de foi de calcul poate rezolva multe probleme de calcul. Cu toate acestea, atunci când se efectuează calcule ale sistemelor termice, trebuie îndeplinite cerințe speciale. Acestea pot fi enumerate:

găsirea secțiunii anterioare în direcția de mișcare a mediului;
calculul diametrului conductei pe baza unui indicator condiționat dat și calcul invers;
stabilirea unui factor de corecție pentru mărimea pierderilor de presiune specifice pe baza datelor și a rugozității echivalente a materialului conductei;
calculând densitatea unui mediu din temperatura acestuia.

Desigur, utilizarea Microsoft Excel pentru calculele hidraulice în rețelele de încălzire nu face posibilă simplificarea completă a procesului de calcul, ceea ce creează inițial costuri relativ mari ale forței de muncă.

Software-ul pentru calculele hidromecanice ale rețelelor sau pachetul GRTS este o aplicație informatică care efectuează calcule hidromecanice ale rețelelor cu mai multe conducte, inclusiv o configurație de fund. Platforma GRTS conține funcționalitate de limbaj de formule care vă permite să stabiliți caracteristicile de calcul necesare și să selectați formule pentru exactitatea determinării lor. Datorită utilizării acestei funcționalități, calculatorul are posibilitatea de a găsi în mod independent tehnologia de calcul și de a seta complexitatea necesară.

Există două modificări ale aplicației GRTS: 1.0 și 1.1. La finalizare, utilizatorul va primi următoarele rezultate:

calcul, în care metodologia de calcul este descrisă cu atenție;
raport în formă tabelară;
transfer de baze de date computaționale în Microsoft Excel;
grafic piezometric;
graficul temperaturii lichidului de răcire.

Aplicația GRTS 1.1 este considerată cea mai modernă modificare și acceptă cele mai recente standarde:

Calculul diametrelor conductelor pe baza presiunilor date la punctele finale ale diagramei termice.
Platforma de ajutor a fost modernizată. Echipa "?" Deschide zona de ajutor a aplicației pe ecranul monitorului.

Calcul hidraulic al rețelelor de încălzire

Un exemplu de calcul este prezentat mai jos.

Parametrii de bază minimi necesari pentru proiectarea unui sistem de conducte includ:

Caracteristicile și proprietățile fizice ale lichidului.
Debitul masic (sau volumul) necesar al mediului de tranzit care urmează să fie transportat.
Presiune, temperatura la punctul de pornire.
Presiunea, temperatura și altitudinea la punctul final.
Distanța dintre două puncte și lungimea echivalentă (pierderea de presiune) instalate de supape și fitinguri.

Acești parametri de bază sunt necesari pentru proiectarea unui sistem de conducte. Presupunând un flux constant, există o serie de ecuații bazate pe ecuația generală a energiei care pot fi utilizate pentru a proiecta un sistem de conducte.

Variabilele asociate cu fluxul de lichid, abur sau condens în două faze afectează rezultatul calculului. Aceasta conduce la derivarea și dezvoltarea ecuațiilor aplicabile unui anumit fluid. Deși sistemele de conducte și proiectarea lor pot deveni complexe, marea majoritate a problemelor de proiectare cu care se confruntă un inginer pot fi rezolvate prin ecuațiile standard ale debitului Bernoulli.

Ecuația de bază dezvoltată pentru a reprezenta un flux constant de fluid este ecuația lui Bernoulli, care presupune că energia mecanică totală este conservată pentru un flux izotermic constant, incompresibil, neviscid, fără transfer de căldură. Aceste condiții de constrângere pot fi într-adevăr reprezentative pentru multe sisteme fizice.

Pierderile de sarcină asociate supapelor și fitingurilor pot fi calculate, de asemenea, luând în considerare „lungimile” echivalente ale secțiunilor de țeavă pentru fiecare supapă și fiting. Cu alte cuvinte, pierderea de sarcină calculată cauzată de fluidul care trece prin supapă este exprimată ca o lungime suplimentară a conductei care se adaugă la lungimea reală a conductei atunci când se calculează căderea de presiune.

Toate lungimile echivalente cauzate de supape și fitinguri din segmentul de țeavă vor fi adăugate împreună pentru a calcula căderea de presiune pentru segmentul de țeavă proiectat.

Pentru a rezuma, putem spune că scopul calculului hidraulic al rețelei de încălzire la punctul final este distribuirea corectă a sarcinilor termice între abonații sistemelor termice. Un principiu simplu se aplică aici: fiecare radiator, după cum este necesar, adică un radiator mai mare, care este proiectat să ofere un volum mai mare de încălzire încăperii, ar trebui să primească un debit mai mare de lichid de răcire. Acest principiu poate fi asigurat prin calcule de rețea efectuate corect.

Sistemele de încălzire a apei sunt sisteme hidraulice complexe în care funcționarea părților individuale este dependentă reciproc. Una dintre condițiile importante pentru funcționarea unor astfel de sisteme este asigurarea în rețeaua de încălzire în fața punctelor de încălzire centrale sau locale a unor presiuni disponibile suficiente pentru a furniza debite de apă la instalațiile abonate corespunzătoare sarcinii termice ale acestora.

Calculul hidraulic este una dintre secțiunile importante ale proiectării și funcționării unei rețele de încălzire. La proiectarea unei rețele de încălzire, calculul hidraulic include următoarele sarcini: determinarea diametrelor conductelor, determinarea căderii de presiune, determinarea presiunilor în diferite puncte ale rețelei, legarea întregului sistem în diferite moduri de funcționare ale rețelei. Rezultatele calculului hidraulic furnizează următoarele date inițiale:

1) Să determine investițiile de capital, consumul de conducte metalice și volumul principal de muncă pentru realizarea unei rețele de încălzire;

2) Stabilirea caracteristicilor pompelor de circulatie si de completare, a numarului de pompe si amplasarea acestora;

3) Clarificarea condițiilor de funcționare a surselor de căldură, rețelelor de căldură și sistemelor de abonat pentru selectarea schemelor de racordare la rețeaua de căldură a instalațiilor consumatoare de căldură;

5) Dezvoltarea modurilor de operare pentru sistemele de alimentare cu căldură.

Datele inițiale pentru calcul sunt de obicei date: diagrama rețelei de încălzire, parametrii lichidului de răcire la intrarea în secțiunea calculată, debitul de lichid de răcire și lungimea secțiunilor rețelei. Deoarece un număr de mărimi nu sunt cunoscute la începutul calculului, problema trebuie rezolvată prin metoda aproximărilor succesive în două etape: calcule aproximative și de verificare.

Plata in avans

1. Pierderea de presiune disponibilă în rețea se determină pe baza furnizării presiunii statice necesare la intrarea abonatului. Se determină tipul de grafic piezometric.

2. Este selectat punctul cel mai îndepărtat al rețelei de încălzire (calcul principal).

3. Principalul este împărțit în secțiuni conform principiului fluxului constant de lichid de răcire și diametrului conductei. În unele cazuri, în cadrul unei secțiuni cu debit egal, diametrul conductei se modifică. Zona conține suma rezistențelor locale.

4. Se calculează căderea preliminară de presiune în această zonă, care este, de asemenea, căderea de presiune maximă posibilă în zona luată în considerare.

5. Se determină ponderea pierderilor locale ale acestei secțiuni și căderea de presiune liniară specifică. Ponderea pierderilor locale este raportul dintre căderea de presiune a rezistențelor locale și căderea de presiune liniară a secțiunilor drepte.

6. Se determină preliminar diametrul conductei secțiunii calculate.

Calcul de verificare

1. Diametrul țevii precalculat este rotunjit la cea mai apropiată dimensiune standard a țevii.

2. Se precizează căderea liniară de presiune și se calculează lungimea echivalentă a rezistențelor locale. Lungimea echivalentă a rezistențelor locale este o conductă dreaptă a cărei cădere de presiune liniară este egală cu căderea de presiune a rezistențelor locale.

3. Se calculează căderea reală de presiune în secțiune, care este rezistența totală a acestei secțiuni.

4. Se determină pierderea de presiune și presiunea disponibilă în punctul final al secțiunii dintre conductele de alimentare și retur.

Toate secțiunile rețelei de încălzire sunt calculate folosind această metodă și sunt legate între ele .

Pentru a efectua un calcul hidraulic, de obicei sunt specificate diagrama și profilul rețelei de încălzire, apoi este selectat punctul cel mai îndepărtat, care este caracterizat de cea mai mică cădere specifică a liniei principale. Temperatura estimată a apei din rețea în conductele de alimentare și retur ale rețelei de încălzire: t1=150 °C, t2=70 °C. Schema de proiectare a rețelei de încălzire este prezentată în Fig. 5.1.

Presiunea disponibilă la punctul de intrare a apei. Artă. Presiunea disponibilă la toate intrările de apă m. Artă. Greutate specifică medie a apei γ = 9496 N/m 2, lungimea liniei principale de proiectare, L(0-11) = 820 m.

Determinăm consumul de apă în zone în conformitate cu schema de calcul și rezumăm rezultatele în tabel. 5.1.

Tabelul 5.1.

Consumul de apă pe zonă

Numărul parcelei	1-2	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10
G,t/h	65,545	60,28	47,1175	31,3225	26,6425	18,745	9,6775	6,1675	3,8275
Numărul parcelei	10-11	1-1.1	2-2.1	3-3.1	3.1-3.2	3.1-3.3	3.3-3.4	3.3-3.5	3.5-3.6
G,t/h	1,755	0,585	0,585	9,945	0,585	8,19	0,585	5,5575	3,51
Numărul parcelei	3.5-3.7	4-4.1	5-5.1	6-6.1	7-7.1	8-8.1	9-9.1	10-10.1	11-1.1
G,t/h	1,17	0,585	0,8775	0,585	0,8775	0,8775	0,8775	2,6325	0,8775

Plata in avans

Pierdere de cap disponibilă m. Artă. Distribuim această pierdere de presiune în mod egal între liniile de alimentare și retur ale rețelei de încălzire, deoarece rețeaua de încălzire este realizată în două conducte, conductele au același profil . apă Artă.

Căderea de presiune în secțiunea 1-2, Pa:

δP1-2 = δH*ƴ*L1-2/L1-27=4748

∑Ƹ=∑Ƹspate+∑Ƹ90ᵒ+∑Ƹcomp=2,36

Determinarea ponderii rezistențelor locale

0,20

unde este coeficientul pentru rugozitatea echivalentă ..

Calculăm preliminar căderea de presiune liniară specifică, Pa/m și diametrul secțiunii 1-2, m:

unde este coeficientul de rugozitate echivalentă pentru țevile de oțel, .

Calcul de verificare

Selectăm cel mai apropiat diametru intern standard, mm conform GOST 8731-87 „Țevi de oțel”.

Dв.1-2 = 0,261 mm.

Determinăm căderea de presiune liniară specifică, Pa/m:

11,40 Pa/m,

unde este coeficientul pentru rugozitate echivalentă, .

Se calculează lungimea echivalentă a rezistențelor locale, m a secțiunii conductei din secțiunea 1-2

28,68 m,

unde este un coeficient care depinde de rugozitatea echivalentă absolută.

Pierderea de presiune în secțiunea conductei 0-1, Pa:

Pierderea de presiune în secțiunea conductei 0-1, m.coloană de apă:

0,13 m.

Deoarece pierderea de presiune în conductele de alimentare și retur ale rețelei de încălzire este aceeași, presiunea disponibilă la punctul 1 poate fi calculată folosind formula:

Pentru alte tronsoane ale autostrăzii luate în considerare, calculele se efectuează în mod similar, rezultatele lor sunt prezentate în tabel. 5.2.

Tabelul 5.2

Calculul hidraulic al conductei de încălzire


Preliminar	Verificare
№	L,m	δP,Pa	Σξ	A	Rl, Pa/m	d, m	d", m	R", Pa/m	Le, m	δP", Pa	δH", m	ΔH", m
0-1			1,34	0,46	40,69	0,29	0,313	9,40	17,05	348,14	0,04	29,93
1-2			2,36	0,20	49,38	0,28	0,261	11,40	28,68	1238,73	0,13	29,74
2-3		3264,25	1,935	0,24	47,83	0,28	0,261	11,04	23,69	868,90	0,09	29,82
3-4		3857,75	2,105	0,22	48,58	0,28	0,261	11,21	25,68	1016,91	0,11	29,79
4-5		10979,75	4,145	0,15	51,46	0,27	0,261	11,88	49,87	2789,63	0,29	29,41
5-6		3857,75	2,105	0,22	48,58	0,28	0,261	11,21	25,68	1016,91	0,11	29,79
6-7		7418,75	3,125	0,17	50,68	0,27	0,261	11,70	37,74	1903,62	0,20	29,60
7-8			3,38	0,17	50,93	0,27	0,261	11,76	40,77	2125,15	0,22	29,55
8-9		2670,75	1,765	0,27	46,79	0,28	0,261	10,80	21,72	720,73	0,08	29,85
9-10		1483,75	1,425	0,39	42,69	0,28	0,313	9,86	17,92	423,17	0,04	29,91
10-11		890,25	1,255	0,57	37,74	0,29	0,313	8,72	16,25	272,45	0,03	29,94

Ramura este calculată ca secțiuni de tranzit cu o scădere de presiune (de presiune) dată. Când calculați ramuri complexe, mai întâi determinați direcția calculată ca direcție cu căderea de presiune specifică minimă, apoi efectuați toate celelalte operațiuni.

Calculul hidraulic al ramificației conductei de încălzire este prezentat în tabel. 5.3.

Tabelul 5.3

Rezultatele calculului hidraulic al ramurilor


№	L,m	δP,Pa	Σξ	A	Rl, Pa/m	d, m	d", m	R", Pa/m	Le, m	δP", Pa	δH", m	ΔH", m
3-3.1			1,34	0,458607	25,36	0,31	0,313	5,86	19,07	229,1455	0,02	29,95
3.1-3.2		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
3.1-3.3		2077,25	1,595	1,224859	22,87	0,32	0,313	5,29	23,27	308,2111	0,03	29,94
3.3-3.4		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
3.3-3.5		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
3.5-3.6			2,02	0,230444	19,65	0,33	0,313	4,55	30,55	411,7142	0,04	29,91
3.5-3.7			1,34	0,458607	25,36	0,31	0,313	5,86	19,07	229,1455	0,02	29,95
4-4.1		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
5-5.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
6-6.1		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
7-7.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
8-8.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
9-9.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
10-10.1		2670,75	1,765	0,268471	21,46	0,32	0,313	4,97	26,14	353,213	0,04	29,93
11-11.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96

Graficul piezometric este prezentat în Fig. 5.2.

6.Calculul grosimii izolației

Temperatura medie anuală a lichidului de răcire t 1 =100, t 2 =56,9

Să definim intern d w.e. şi extern d Diametrele echivalente ale canalului AD în funcție de dimensiunile interne (0,9×0,6 m) și exterioare (1,15×0,78 m) ale secțiunii sale transversale:

Să determinăm rezistența termică a suprafeței interioare a canalului

Să determinăm rezistența termică a peretelui canalului Rк, luând coeficientul de conductivitate termică a betonului armat λst = 2,04 W/(m deg):

Să determinăm, la o adâncime a axei conductei de h = 1,3 m și conductivitatea termică a solului λgr = 2,0 W/(m deg), rezistența termică a solului

Luând temperatura de suprafață a termoizolației de 40 °C, determinăm temperaturile medii ale straturilor de termoizolație ale conductelor de alimentare t t.p și retur t t.o:

Să definim, de asemenea, folosind adj. , coeficienți

conductibilitatea termică a izolației termice (Produse de izolare termică

din spumă poliuretanică) pentru alimentator λ k1 și invers λ conducte k2:

λ La 1 = 0,033 + 0,00018 t t.p = 0,033 + 0,00018 ⋅ 70 = 0,0456 W/(m⋅°C);

λ k2 = 0,033 + 0,00018 t t.o = 0,033 + 0,00018 ⋅ 48,45 = 0,042 W/(m⋅ °C).

Să determinăm rezistența termică a suprafeței stratului termoizolant:

Să o luăm prin adj. densități liniare de flux de căldură normalizate pentru conducte de alimentare ql1 = 45 W/m și retur ql2 = 18 W/m. Să determinăm rezistențele termice totale pentru conductele de alimentare Rtot1 și de retur Rtot2 la K1 = 0,9:

Să determinăm coeficienții de influență reciprocă a câmpurilor de temperatură ale conductelor de alimentare ϕ1 și retur ϕ2:

Să determinăm rezistențele termice necesare ale straturilor pentru conductele de alimentare Rk.p și retur Rk.o, m ⋅°C/W:

R k.p = R tot1 − R p.c − (1+ϕ 1)( R p.k + R k + R gr)=

2,37− 0,1433− (1+ 0,4)(0,055 + 0,02+ 0,138) =1,929 m⋅ °C /W;

R k.o = R tot2 − R p.c − (1+ϕ 1)( R p.k + R k + R gr)=

3,27− 0,1433− (1+ 2,5)(0,055 + 0,02 + 0,138) = 2,381 m ⋅ °C /W.

Să determinăm valorile lui B pentru conductele de alimentare și retur:

Să determinăm grosimile necesare ale straturilor de izolare termică pentru conductele de alimentare δk1 și retur δk2:

Acceptăm grosimea stratului principal de izolație pentru alimentare mm, conducte de retur mm.

Calculul compensatorului

Compensatoarele sunt proiectate pentru a compensa dilatările și deformațiile termice pentru a preveni distrugerea conductei. Compensatoarele sunt amplasate între suporturi fixe.

Calculul compensatorului pentru secțiunea a 3-a.

Luând coeficientul de alungire termică α=1,25 10⋅ − 2 mm/(m ⋅°С), folosind datele din tabel. 14.2 adj. 14, determinăm lungimea maximă a secțiunii peste care un compensator de burduf poate asigura compensare:

Aici λ este amplitudinea cursei axiale, mm, λ = 60 mm

Numărul necesar de compensatori nîn zona calculată va fi

Să presupunem distanțe egale între suporturi fixe

83/2= L f = 41,5 m.

Să determinăm amplitudinea reală a compensatorului λ f cu lungimea travei dintre suporturile fixe L f = 41,5 m .

R s. k, luând deschideri egale între suporturi fixe L= 41,5 m:

R c.k = R f + R r,

Unde R– reacția axială care apare din cauza rigidității cursei axiale este determinată de formula (1.85)

R = CU λ λ f = 278 36,31 =10094,2 N

Unde CUλ – rigiditatea undei, N/mm, ( CU λ = 278 N/mm);

R p– reacție axială de la presiunea internă, N, definit

Să determinăm răspunsul compensatorului R s. La

R c.k = R f + R r = 10094,2+ 17708 = 27802,2 N.

În sistemul de alimentare cu căldură, punctul de încălzire care conectează rețeaua de încălzire cu consumatorul de căldură ocupă un loc important. Prin intermediul unui punct de căldură (TS) sunt controlate sistemele de consum local (încălzire, alimentare cu apă caldă, ventilație), acesta transformă și parametrii lichidului de răcire (temperatura, presiunea, menținerea unui debit constant, contorizarea căldurii etc.) . În același timp, la punctul de încălzire, rețeaua în sine este controlată, deoarece distribuie lichidul de răcire în raport cu rețeaua de încălzire și controlează parametrii acesteia.

Realizam un proiect de statie termica pentru o cladire cu 5 etaje racordata la parcela 6.

Este prezentată diagrama unui punct de încălzire individual

Alegerea pompelor de amestec

Debitul pompei este determinat conform SP 41-101-95 folosind formula:

unde este consumul maxim calculat de apă pentru încălzirea din rețeaua de încălzire kg/s;

u– coeficientul de amestecare, determinat prin formula:

unde este temperatura apei din conducta de alimentare a rețelei de încălzire la temperatura de proiectare a aerului exterior pentru proiectarea încălzirii t n.o., °C;

– de asemenea, în conducta de alimentare a sistemului de încălzire, °C;

– la fel, în conducta de retur de la instalația de încălzire, °C;

;

Presiunea pompei de amestec cu astfel de scheme de instalare este determinată în funcție de presiunea din rețeaua de încălzire, precum și de presiunea necesară în sistemul de încălzire și se ia cu o marjă de 2-3 m.

Alegem pompe de circulatie WiloStratos ECO 30/1-5-BMS. Acestea sunt pompe standard cu rotor umed și conexiune cu flanșă. Pompele sunt destinate utilizării în sisteme de încălzire, sisteme de circulație industrială, sisteme de alimentare cu apă și sisteme de aer condiționat.

WiloStratos ECO sunt utilizate cu succes în sistemele în care temperatura lichidului pompat este într-un interval larg: de la -20 la +130°C. Un comutator de viteză în mai multe trepte (2, 3) permite echipamentului să se adapteze la condițiile actuale ale sistemului de încălzire.

Instalam 2 pompe marca Wilo ECO 30/1-5-BMS cu un debit de 3 m^3/h, o presiune de 6 m Una dintre pompe este in rezerva.

Selectarea pompei de circulație

Alegem o pompă de circulație tip GrundfosComfort. Aceste pompe circulă apa în sistemul ACM. Acest lucru asigură că apa caldă curge imediat după deschiderea robinetului. Această pompă este echipată cu un termostat încorporat care menține automat temperatura setată a apei în intervalul de la 35 la 65 °C. Aceasta este o pompă cu un „rotor umed”, dar datorită formei sale sferice, este aproape imposibil să blocați rotorul din cauza contaminării pompei cu impuritățile conținute în apă. Alegem o pompă Grundfos UP 15-14 B cu un debit de 0,8 m 3 /oră, o înălțime de 1,2 m, o putere de 25 W.

Selectarea filtrelor cu flanșă magnetică

Filtrele magnetice sunt concepute pentru a capta impuritățile mecanice persistente (inclusiv substanțele feromagnetice) în lichide neagresive cu temperaturi de până la 150 °C și o presiune de 1,6 MPa (16 kgf/cm2). Sunt instalate in fata contoarelor de apa rece si calda. Acceptăm filtrul FMF.

Alegerea unui Mudman

Colectorii de noroi sunt proiectați pentru a purifica apa din sistemele de încălzire de particulele suspendate de murdărie, nisip și alte impurități.

Instalam un sifon de noroi din seria Du65 Ru25 T34.01 s.4.903-10 pe conducta de alimentare la intrarea in punctul de incalzire.

Selectarea regulatorului de debit și presiune

Regulatorul este utilizat ca regulator cu acțiune directă pentru a automatiza intrările abonaților în clădirile rezidențiale. Este selectat în funcție de coeficientul de capacitate al supapei:

unde D R= 0,03…0,05 MPa – cădere de presiune pe supapă, luați D R= 0,04 MPa.

m3/h.

Selectarea unui regulator de debit și presiune Danfoss AVP cu un diametru nominal, D y – 65 mm, - 2 m 3 / h

Selectarea unui termostat

Proiectat pentru controlul automat al temperaturii în sistemele deschise de apă caldă. Regulatorul este echipat cu un dispozitiv de blocare care protejează sistemul de încălzire împotriva golirii în timpul orelor de vârf de încărcare ACM și în situații de urgență.

Alegem un termostat DanfossAVT/VG cu diametrul nominal, D y – 65 mm, - 2 m 3 / h.

Alegerea supapelor de reținere

Supapele de reținere sunt supape de închidere. Ele împiedică returul apei.

Supapele de reținere tip 402 de la Danfoss sunt instalate pe conductă după RR, pe jumperul după pompe, după pompa de circulație, pe conducta ACM.

Selectarea supapei de siguranță

Supapele de siguranță sunt un tip de fitinguri pentru conducte concepute pentru a proteja automat un sistem tehnologic și conductele de o creștere inacceptabilă a presiunii mediului de lucru prin eliberarea parțială a acestuia din sistemul protejat. Cele mai comune sunt supapele de siguranță cu arc, în care presiunea mediului de lucru este contracarată de forța unui arc comprimat. Direcția de alimentare a mediului de lucru este sub bobină. Supapa de siguranță este conectată cel mai adesea la conductă folosind o flanșă, cu capacul în sus.

Selectați o supapă de siguranță cu arc fără eliberare manuală 17nzh21nzh (SPK4) cu D y = 65 mm.

Alegerea robinetelor cu bilă

Pe conducta de alimentare din rețeaua de încălzire, precum și pe conducta de retur, pe conductele către termostat și după aceasta, instalăm robinete cu bilă, din oțel carbon (bil - oțel inoxidabil), sudate, cu mâner, cu flanșă , ( R y = 2,5 MPa) tip Jip, Danfoss, cu D y = 65 mm. Pe conducta de circulație a liniei de alimentare cu apă caldă înainte și după pompa de circulație, instalăm robinete cu bilă cu D y = 65 mm. Înainte de curgerea sistemului de încălzire și după conducta de retur, robinete cu bilă cu D y = 65 mm și c D y = 65 mm. Pe jumperul pompelor de amestec instalam robinete cu bila cu D y = 65 mm.

Alegerea unui contor de căldură

Contoarele de căldură pentru sistemele închise de alimentare cu căldură sunt proiectate pentru a măsura cantitatea totală de energie termică și cantitatea volumetrică totală de lichid de răcire. Instalăm calculatorul de căldură Logic 9943-U4 cu debitmetrul SONO 2500 CT; Dу= 32 mm.

Contorul de căldură este proiectat să funcționeze în sisteme de încălzire a apei deschise și închise de la 0 la 175 ºС și presiune de până la 1,6 MPa. Diferența de temperatură a apei în conductele de alimentare și retur ale sistemului este de la 2 la 175 ºС. Dispozitivul asigură conectarea a două convertoare termice identice cu rezistență de platină și unul sau două debitmetre. Oferă înregistrarea citirilor parametrilor într-o arhivă electronică. Aparatul generează rapoarte lunare și zilnice, unde sunt prezentate sub formă de tabel toate informațiile necesare despre consumul de energie termică și lichid de răcire.

Setul de convertoare termice din platină KTPTR-01-1-80 este proiectat pentru a măsura diferența de temperatură în conductele de alimentare și retur ale sistemelor de alimentare cu căldură. Folosit ca parte a contoarelor de căldură. Principiul de funcționare al setului se bazează pe o modificare proporțională a rezistenței electrice a două convertoare termice selectate pentru rezistență și coeficient de temperatură, în funcție de temperatura măsurată. Interval de măsurare a temperaturii de la 0 la 180 o C.

Concluzie

Scopul lucrării a fost dezvoltarea unui sistem de alimentare cu căldură pentru un cartier rezidențial. Districtul este format din treisprezece clădiri, unsprezece rezidențiale, o grădiniță și o școală, locația districtului este Omsk.

Sistemul de alimentare cu căldură în curs de dezvoltare este închis cu reglare centrală de înaltă calitate cu un program de temperatură de 130/70. Tipul de alimentare cu căldură este în două etape - clădirile sunt conectate direct la rețeaua de încălzire prin ITP-uri automate, nu există stații de încălzire centrală;

La dezvoltarea rețelei de încălzire au fost efectuate următoarele calcule necesare:

Sunt determinate sarcinile termice pentru încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă a tuturor abonaților. Ca metodă de determinare a sarcinilor de încălzire și ventilație s-a folosit metoda bazată pe indicatori agregați. Pe baza tipului și volumului clădirii au fost precizate pierderile de căldură specifice ale clădirii. Temperaturile calculate sunt luate în funcție de temperatura exterioară conform SNiP „Climatologie clădire”. Temperatura din interiorul camerei conform datelor de referință conform SanPiN în funcție de scopul camerei. Sarcina de alimentare cu apă caldă a fost determinată de consumul standard de apă caldă per persoană, conform datelor de referință în funcție de tipul clădirii.

Programul calculat al reglementării centrale a calității

Au fost determinate costurile estimate ale apei din rețea (abonați).

A fost elaborată o diagramă hidraulică a rețelei de încălzire și a fost efectuat un calcul hidraulic, al cărui scop este de a determina diametrele conductelor și căderea de presiune în secțiuni ale rețelei de încălzire.

Calculele termice ale conductelor termice au fost finalizate, i.e. calculul izolației pentru reducerea pierderilor de căldură în rețea. Calculul a fost efectuat folosind metoda nedepășirii pierderilor de căldură normalizate. Ca conducte de căldură a fost aleasă o țeavă preizolata cu izolație din spumă poliuretanică. Metoda de așezare a conductelor fără conducte

A fost efectuată o selecție de compensatoare pentru a compensa alungirea conductelor din cauza expansiunii temperaturii. Rosturile de dilatație cu burduf sunt folosite ca compensatoare.

- a fost elaborată o diagramă a unui punct de încălzire individual și au fost selectate elementele principale, adică pompe, supape de control, termostate etc.

Bibliografie

1. Sokolov E.Ya. Rețele de termoficare și încălzire / E.Ya Sokolov; .– M.: Editura MPEI, 2001. – 472 p.: ill.

2. Tihomirov A.K. Alimentarea cu căldură a regiunii orașului: manual. Beneficiu / A.K. Tikhomirov - Khabarovsk: Editura Pacific. Stat Univ., 2006.-135 p.

3. Manyuk V.I. Instalarea și funcționarea rețelelor de încălzire a apei: Manual./ V.I. Manyuk, E.B Khizh și alții M.: Stroyizdat, 1988. 432s.

4. Manualul designerului. Proiectarea rețelelor de încălzire./Ed. A.A. Nikolaev. M. 1965. 359 p.

5. Zinger N.M. Moduri hidraulice și termice ale sistemelor de termoficare. M.: Energoatomizdat, 1986. 320 p.

6. Zlatopolsky A.N. Economia, organizarea și planificarea instalațiilor de energie termică ale unei întreprinderi industriale / Zlatopolsky A.N., Pruzner S.L., Kalinina E.I., Voroshilov B.S. M.: Energoatomizdat, 1995. 320 p.

7. Colecția nr. 24 „Alimentare termică și conducte de gaz - rețele externe” TER 81-02-24-2001 (Omsk), 2002.

8. SNiP 41-03-2003 Izolatie termica.

9. I.V. Belyaykina Rețele de încălzire a apei/ I.V. Belyaykina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov și alții; Ed. N.K. Gromova, E.P. Shubina. M.: Energoatomizdat, 1988. 376s.

10. SNiP 41-02-2003 Retele termice.

11. Kozin V.E. Furnizare de căldură / Kozin V.E., Levina T.A., Markov A.P., Pronina I.B., Slemzin V.A. M.: Şcoala superioară, 1980. 408 p.

12. Alimentare cu căldură (proiectarea cursului): Manual / V. M. Kopko, N.K. Zaitsev, G.I Bazylenko-Mn, 1985-139 p.

13. SNiP 23-01-99* „Climatologie construcții”

14 Aplicarea echipamentelor de automatizare Danfoss în punctele de încălzire ale sistemelor de încălzire centralizată a clădirilor, V.V. Nevski, 2005

15. Unități de încălzire bloc automate standard de la Danfoss, V.V. Nevsky, D.A. Vasiliev, 2008

16 Proiectarea rețelelor de distribuție de termoficare,
E.V. Korepanov, M.: Şcoala superioară, 2002,

17. SNiP 23-05-95 „Iluminat natural și artificial”

©2015-2019 site
Toate drepturile aparțin autorilor lor. Acest site nu pretinde autor, dar oferă o utilizare gratuită.
Data creării paginii: 20-08-2016